Расчет прочности кирпичной кладки: Расчет кирпичной кладки на прочность

Содержание

Расчет кирпичной кладки на прочность

Наружные несущие стены должны быть, как минимум, рассчитаны на прочность, устойчивость, местное смятие и сопротивление теплопередаче. Чтобы узнать, какой толщины должна быть кирпичная стена, нужно произвести ее расчет. В этой статье мы рассмотрим расчет несущей способности кирпичной кладки, а в следующих статьях — остальные расчеты. Чтобы не пропустить выход новой статьи, подпишитесь на рассылку и вы узанете какой должна быть толщина стены после всех расчетов. Так как наша компания занимается строительством коттеджей, то есть малоэтажным строительством, то все расчеты мы будем рассматривать именно для этой категории.

Несущими называются стены, которые воспринимают нагрузку от опирающихся на них плит перекрытий, покрытий, балок и т.д.

Также следует учесть марку кирпича по морозостойкости. Так как каждый строит дом для себя, как минимум на сто лет, то при сухом и нормальном влажностном режиме помещений принимается марка (М_рз) от 25 и выше.

При строительстве дома, коттеджа, гаража, хоз.построек и др.сооружений с сухим и нормальным влажностным режимом рекомендуется применять для наружных стен пустотелый кирпич, так как его теплопроводность ниже, чем у полнотелого. Соответственно, при теплотехническом расчете толщина утеплителя получится меньше, что сэкономит денежные средства при его покупке. Полнотелый кирпич для наружных стен необходимо применять только при необходимости обеспечения прочности кладки.

Армирование кирпичной кладки допускается только лишь в том случае, когда увеличение марки кирпича и раствора не позволяет обеспечить требуемую несущую способность.

Пример расчета кирпичной стены.

Исходные данные: Рассчитать стену первого этажа двухэтажного коттеджа на прочность. Стены выполнены из кирпича М75 на растворе М25 толщиной h=250мм, длина стены L=6м. Высота этажа H=3м.

Решение.

Несущая способность кирпичной кладки зависит от многих факторов — от марки кирпича, марки раствора, от наличия проемов и их размеров, от гибкости стен и т. д. Расчет несущей способности начинается с определения расчетной схемы. При расчете стен на вертикальные нагрузки, стена считается опертой на шарнирно-неподвижные опоры. При расчете стен на горизонтальные нагрузки (ветровые), стена считается жестко защемленной. Важно не путать эти схемы, так как эпюры моментов будут разными.

Пример:

Выбор расчетного сечения.

В глухих стенах за расчетное принимается сечение I-I на уровне низа перекрытия с продольной силой N и максимальным изгибающим моментом М. Часто опасным бывает сечение II-II, так как изгибающий момент чуть меньше максимального и равен 2/3М, а коэффициенты m_g и φ минимальны.

В стенах с проемами сечение принимается на уровне низа перемычек.

Давайте рассмотрим сечение I-I.

Из прошлой статьи Сбор нагрузок на стену первого этажа возьмем полученное значение полной нагрузки, которая включает в себя нагрузки от перекрытия первого этажа P₁=1,8т и вышележащих этажей G=G_п+P₂+G₂= 3,7т:

N = G + P₁ = 3,7т +1,8т = 5,5т

Плита перекрытия опирается на стену на расстоянии а=150мм. Продольная сила P₁ от перекрытия будет находиться на расстоянии а / 3 = 150 / 3 = 50 мм. Почему на 1/3? Потому что эпюра напряжений под опорным участком будет в виде треугольника, а центр тяжести треугольника как раз находится на 1/3 длины опирания.

Нагрузка от вышележащих этажей Gсчитается приложенной по центру.

Так как нагрузка от плиты перекрытия (P₁) приложена не по центру сечения, а на расстоянии от него равном:

e = h/2 — a/3 = 250мм/2 — 150мм/3 = 75 мм = 7,5 см,

то она будет создавать изгибающий момент (М) в сечении I-I. Момент — это произведение силы на плечо.

M = P₁_*e = 1,8т * 7,5см = 13,5 т*см

Тогда эксцентриситет продольной силы N составит:

e₀= M / N = 13,5 / 5,5 = 2,5 см

Так как несущая стена толщиной 25см, то в расчете следует учесть величину случайного эксцентриситета e_ν=2см, тогда общий эксцентриситет равен:

e₀= 2,5 + 2 = 4,5 см

y=h/2=12,5см

При e₀=4,5 см < 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.

Прочность кл_{адки внецентренно сжатого элемента определяется по формуле:}

N ≤ m_gφ₁R A_cω

Коэффициенты m_g и φ₁ в рассматриваемом сечении I-I равны 1.

— R — расчетное сопротивление кладки сжатию. Определяем по таблице 2 СНиП II-22-81 (скачать СНиП II-22-81). Расчетное сопротивление кладки из кирпича М75 на растворе М25 равно 11 кг/см² или 110 т/м²

— A_c — площадь сжатой части сечения, определяется по формуле:

A — площадь поперечного сечения. Так как сбор нагрузок считали на 1 пог. метр, то и площадь поперечного сечения определяем от одного метра стены A = L * h = 1 * 0,25 = 0,25 м²

A_c= 0,25 (1 — 2*0,045/0,25) = 0,16 м²

— ω — коэффициент, определяемый по формуле:

ω = 1 + e₀/h = 1 + 0,045/0,25 = 1,18 ≤ 1,45 условие выполняется

Несущая способность кладки равна:

N ≤ 1*1*110*0,16*1,18=20,8 т

5,5 ≤ 20,8

Прочность кладки обеспечена.

← Предыдущая
Следующая →

Статья была для Вас полезной?

Оставьте свой отзыв в комментарии

Расчет устойчивости кирпичной стены. Расчет кирпичной колонны на прочность и устойчивость. Схема анализа нагрузки и прочности конструкции

Наружные несущие стены должны быть, как минимум, рассчитаны на прочность, устойчивость, местное смятие и сопротивление теплопередаче. Чтобы узнать, какой толщины должна быть кирпичная стена

, нужно произвести ее расчет. В этой статье мы рассмотрим расчет несущей способности кирпичной кладки, а в следующих статьях — остальные расчеты. Чтобы не пропустить выход новой статьи, подпишитесь на рассылку и вы узанете какой должна быть толщина стены после всех расчетов. Так как наша компания занимается строительством коттеджей, то есть малоэтажным строительством, то все расчеты мы будем рассматривать именно для этой категории.

Несущими

называются стены, которые воспринимают нагрузку от опирающихся на них плит перекрытий, покрытий, балок и т.д.

Армирование кирпичной кладки

допускается только лишь в том случае, когда увеличение марки кирпича и раствора не позволяет обеспечить требуемую несущую способность.

Пример расчета кирпичной стены.

Несущая способность кирпичной кладки зависит от многих факторов — от марки кирпича, марки раствора, от наличия проемов и их размеров, от гибкости стен и т.д. Расчет несущей способности начинается с определения расчетной схемы. При расчете стен на вертикальные нагрузки, стена считается опертой на шарнирно-неподвижные опоры. При расчете стен на горизонтальные нагрузки (ветровые), стена считается жестко защемленной. Важно не путать эти схемы, так как эпюры моментов будут разными.

Выбор расчетного сечения
.

В глухих стенах за расчетное принимается сечение I-I на уровне низа перекрытия с продольной силой N и максимальным изгибающим моментом М. Часто опасным бывает сечение II-II
, так как изгибающий момент чуть меньше максимального и равен 2/3М, а коэффициенты m g и φ минимальны.

В стенах с проемами сечение принимается на уровне низа перемычек.

Давайте рассмотрим сечение I-I.

Из прошлой статьи Сбор нагрузок на стену первого этажа
возьмем полученное значение полной нагрузки, которая включает в себя нагрузки от перекрытия первого этажа P 1 =1,8т и вышележащих этажей G=G п +P 2 +G 2 =

3,7т:

N = G + P 1 = 3,7т +1,8т = 5,5т

Плита перекрытия опирается на стену на расстоянии а=150мм. Продольная сила P 1 от перекрытия будет находиться на расстоянии а / 3 = 150 / 3 = 50 мм. Почему на 1/3? Потому что эпюра напряжений под опорным участком будет в виде треугольника, а центр тяжести треугольника как раз находится на 1/3 длины опирания.

Нагрузка от вышележащих этажей G считается приложенной по центру.

Так как нагрузка от плиты перекрытия (P 1) приложена не по центру сечения, а на расстоянии от него равном:

e = h/2 — a/3 = 250мм/2 — 150мм/3 = 75 мм = 7,5 см,

то она будет создавать изгибающий момент (М) в сечении I-I. Момент — это произведение силы на плечо.

M = P 1 * e = 1,8т * 7,5см = 13,5 т*см

Тогда эксцентриситет продольной силы N составит:

e 0 = M / N = 13,5 / 5,5 = 2,5 см

Так как несущая стена толщиной 25см, то в расчете следует учесть величину случайного эксцентриситета e ν =2см, тогда общий эксцентриситет равен:

e 0 = 2,5 + 2 = 4,5 см

y=h/2=12,5см

При e 0 =4,5 см

Прочность кл адки внецентренно сжатого элемента определяется по формуле:

N ≤ m g φ 1 R A c ω

Коэффициенты m g
и φ 1
в рассматриваемом сечении I-I равны 1.

Чтобы выполнить расчет стены на устойчивость, нужно в первую очередь разобраться с их классификацией (см. СНиП II
-22-81 «Каменные и армокаменные конструкции», а также пособие к СНиП) и понять, какие бывают виды стен:

1. Несущие стены
— это стены, на которые опираются плиты перекрытия, конструкции крыши и т.п. Толщина этих стен должна быть не менее 250 мм (для кирпичной кладки). Это самые ответственные стены в доме. Их нужно рассчитывать на прочность и устойчивость.

2. Самонесущие стены
— это стены, на которые ничто не опирается, но на них действует нагрузка от всех вышележащих этажей. По сути, в трехэтажном доме, например, такая стена будет высотой в три этажа; нагрузка на нее только от собственного веса кладки значительная, но при этом очень важен еще вопрос устойчивости такой стены — чем стена выше, тем больше риск ее деформаций.

3. Ненесущие стены
— это наружные стены, которые опираются на перекрытие (или на другие конструктивные элементы) и нагрузка на них приходится с высоты этажа только от собственного веса стены. Высота ненесущих стен должна быть не более 6 метров, иначе они переходят в категорию самонесущих.

4. Перегородки — это внутренние стены высотой менее 6 метров, воспринимающие только нагрузку от собственного веса.

Разберемся с вопросом устойчивоcти стен.

Первый вопрос, возникающий у «непосвященного» человека: ну куда может деться стена? Найдем ответ с помощью аналогии. Возьмем книгу в твердом переплете и поставим ее на ребро. Чем больше формат книги, тем меньше будет ее устойчивость; с другой стороны, чем книга будет толще, тем лучше она будет стоять на ребре. Со стенами та же ситуация. Устойчивость стены зависит от высоты и толщины.

Теперь возьмем наихудший вариант: тонкую тетрадь большого формата и поставим на ребро — она не просто потеряет устойчивость, но еще и изогнется. Так и стена, если не будут соблюдены условия по соотношению толщины и высоты, начнет выгибаться из плоскости, а со временем — трещать и разрушаться.

Что нужно, чтобы избежать такого явления? Нужно изучить п. п. 6.16…6.20 СНиП II
-22-81.

Рассмотрим вопросы определения устойчивости стен на примерах.

Пример 1.
Дана перегородка из газобетона марки М25 на растворе марки М4 высотой 3,5 м, толщиной 200 мм, шириной 6 м, не связанная с перекрытием. В перегородке дверной проем 1х2,1 м. Необходимо определить устойчивость перегородки.

Из таблицы 26 (п. 2) определяем группу кладки — III
. Из таблиц
ы 28 находим? = 14. Т.к. перегородка не закреплена в верхнем сечении, нужно снизить значение β на 30% (согласно п. 6.20), т.е. β = 9,8.

k
1 = 1,8 — для перегородки, не несущей нагрузки при ее толщине 10 см, и k
1 = 1,2 — для перегородки толщиной 25 см. По интерполяции находим для нашей перегородки толщиной 20 см k
1 = 1,4;

k 3 = 0,9 — для перегородки с проемами;

значит k
= k
1 k 3 = 1,4*0,9 = 1,26.

Окончательно β = 1,26*9,8 = 12.3.

Найдем отношение высоты перегородки к толщине: H
/h
=
3,5/0,2 = 17,5 > 12.3 — условие не выполняется, перегородку такой толщины при заданной геометрии делать нельзя.

Каким способом можно решить эту проблему? Попробуем увеличить марку раствора до М10, тогда группа кладки станет II
, соответственно β = 17, а с учетом коэффициентов β = 1,26*17*70% = 15 17,5 — условие выполняется. Также можно было не увеличивая марку газобетона, заложить в перегородке конструктивное армирование согласно п. 6.19. Тогда β увеличивается на 20% и устойчивость стены обеспечена.

Пример 2.
Дана наружная ненесущая стена из облегченной кладки из кирпича марки М50 на растворе марки М25. Высота стены 3 м, толщина 0,38 м, длина стены 6 м. Стена с двумя окнами размером 1,2х1,2 м. Необходимо определить устойчивость стены.

Из таблицы 26 (п. 7) определяем группу кладки — I
. Из таблиц
ы 28 находим β = 22. Т.к. стена не закреплена в верхнем сечении, нужно снизить значение β на 30% (согласно п. 6.20), т.е. β = 15,4.

Находим коэффициенты k
из таблиц
ы 29:

k
1 = 1,2 — для стены, не несущей нагрузки при ее толщине 38 см;

k 2 = √А n
/A b
= √1,37/2,28 = 0,78 — для стены с проемами, где A b
= 0,38*6 = 2,28 м 2 — площадь горизонтального сечения стены с учетом окон, А n
= 0,38*(6-1,2*2) = 1,37 м 2 ;

значит k
= k
1 k 2 = 1,2*0,78 = 0,94.

Окончательно β = 0,94*15,4 = 14,5.

Найдем отношение высоты перегородки к толщине: H
/h
=
3/0,38 = 7,89

Необходимо также проверить условие, изложенное в п. 6.19:

Н + L
= 3 + 6 = 9 м

Внимание!
Для удобства ответов на ваши вопросы создан новый раздел «БЕСПЛАТНАЯ КОНСУЛЬТАЦИЯ» .

class=»eliadunit»>

насчет фундамента: допустимы пустоты в теле бетона, но не снизу, чтобы не уменьшать площадь опирания, которая отвечает за несущую способность. То есть снизу должен быть тонкий слой армированного бетона.
А какой фундамент — лента или плита? Какие грунты?

Груны пока не известны, вероятнее всего будет чистое поле суглинки всякие, изначально думал плиту, но низковато выйдет, хочется по-выше, а ещё же придётся верхний плодородный слой снимать, поэтому склоняюсь к ребристому или даже коробчатому фундаменту. Несущей способности грунта много мне не надо — дом всё-таки решили в 1 этаж, да и керамзитобетон не очень тяжёлый, промерзание там не более 20 см (хотя по старым советским нормативам 80).

Думаю снять верхний слой 20-30 см, выложить геотекстиль, засыпать песочком речным и разровнять с уплотнением. Затем легкая подготовительная стяжка — для выравнивая (в неё вроде бы даже арматуру не делают, хотя не уверен), поверх гидроизоляция праймером
а дальше вот уже диллема — даже если связать каркасы арматуры ширина 150-200мм х 400-600мм высоты и уложить их с шагом в метр, то надо ещё пустоты чем-то сформировать между этими каркасами и в идеале эти пустоты должны оказаться поверх арматуры (да ещё и с некоторым расстоянием от подготовки, но при этом сверху их тоже надо будет проармировать тонким слоем под 60-100мм стяжку) — думаю ППС плиты замонолитить в качестве пустот — теоретически можно будет такое залить в 1 заход с вибрированием.

Т.е. как бы с виду плита 400-600мм с мощным армированием каждые 1000-1200мм объемная структура единая и легким в остальных местах, при этом внутри примерно 50-70% объёма будет пенопласт (в не нагруженных местах) — т. е. по расходу бетона и арматуры — вполне сравнимо с плитой 200мм, но + куча относительно дешового пенопласта и работы больше.

Если как-то бы ещё заменить пенопласт на простой грунт/песок — будет ещё лучше, но тогда вместо легкой подготовки разумнее делать нечто более серьёзное с армированием и выносом арматуры в балки — в общем тут не хватает мне и теории и практического опыта.

#214
Иринa

22.02.2018 16:21

Цитата:

жаль, вообще просто пишут что в легких бетонах (керамзитобетон) плохая связь с арматурой — как с этим бороться? я так понимаю чем прочнее бетон и чем больше площадь поверхности арматуры — тем лучше будет связь, т.е. надо керамзитобетон с добавлением песка (а не только керамзит и цемент) и арматуру тонкую, но чаще

зачем с этим бороться? нужно просто учитывать в расчете и при конструировании. Понимаете, керамзитобетон — достаточно хороший стеновой
материал со своим списком достоинств и недостатков. Как и любые другие материалы. Вот если бы вы захотели использовать его для монолитного перекрытия, я бы вас отговаривала, потому что
Цитата:

Кирпич — достаточно прочный строительный материал, особенно полнотелый, и при строительстве домов в 2-3 этажа стены из рядового керамического кирпича в дополнительных расчетах как правило не нуждаются. Тем не менее ситуации бывают разные, например, планируется двухэтажный дом с террасой на втором этаже. Металлические ригеля, на которые будут опираться также металлические балки перекрытия террасы, планируется опереть на кирпичные колонны из лицевого пустотелого кирпича высотой 3 метра, выше будут еще колонны высотой 3 м, на которые будет опираться кровля:

При этом возникает естественный вопрос: какое минимальное сечение колонн обеспечит требуемую прочность и устойчивость? Конечно же, идея выложить колонны из глиняного кирпича, а тем более стены дома, является далеко не новой и все возможные аспекты расчетов кирпичных стен, простенков, столбов, которые есть суть колонны, достаточно подробно изложены в СНиП II-22-81 (1995) «Каменные и армокаменные конструкции». Именно этим нормативным документом и следует руководствоваться при расчетах. Приводимый ниже расчет, не более, чем пример использования указанного СНиПа.

Чтобы определить прочность и устойчивость колонн, нужно иметь достаточно много исходных данных, как то: марка кирпича по прочности, площадь опирания ригелей на колонны, нагрузка на колонны, площадь сечения колонны, а если на этапе проектирования ничего из этого не известно, то можно поступить следующим образом:

при центральном сжатии

Проектируется:

Терраса размерами 5х8 м. Три колонны (одна посредине и две по краям) из лицевого пустотелого кирпича сечением 0,25х0,25 м. Расстояние между осями колонн 4 м. Марка кирпича по прочности М75.

При такой расчетной схеме максимальная нагрузка будет на среднюю нижнюю колонну. Именно ее и следует рассчитывать на прочность. Нагрузка на колонну зависит от множества факторов, в частности от района строительства. Например, снеговая нагрузка на кровлю в Санкт-Петербурге составляет 180 кг/м&sup2, а в Ростове-на-Дону — 80 кг/м&sup2. С учетом веса самой кровли 50-75 кг/м&sup2 нагрузка на колонну от кровли для Пушкина Ленинградской области может составить:

N с кровли = (180·1,25 +75)·5·8/4 = 3000 кг или 3 тонны

Так как действующие нагрузки от материала перекрытия и от людей, восседающих на террасе, мебели и др. пока не известны, но железобетонная плита точно не планируется, а предполагается, что перекрытие будет деревянным, из отдельно лежащих обрезных досок, то для расчетов нагрузки от террасы можно принять равномерно распределенную нагрузку 600 кг/м&sup2, тогда сосредоточенная сила от террасы, действующая на центральную колонну, составит:

N с террасы = 600·5·8/4 = 6000 кг
или 6 тонн

Собственный вес колонн длиной 3 м будет составлять:

N с колонны = 1500·3·0,38·0,38 = 649,8 кг
или 0,65 тонн

Таким образом суммарная нагрузка на среднюю нижнюю колонну в сечении колонны возле фундамента составит:

N с об = 3000 + 6000 + 2·650 = 10300 кг
или 10,3 тонн

Однако в данном случае можно учесть, что существует не очень большая вероятность того, что временная нагрузка от снега, максимальная в зимнее время, и временная нагрузка на перекрытие, максимальная в летнее время, будут приложены одновременно. Т.е. сумму этих нагрузок можно умножить на коэффициент вероятности 0,9, тогда:

N с об = (3000 + 6000)·0.9 + 2·650 = 9400 кг
или 9,4 тонн

Расчетная нагрузка на крайние колонны будет почти в два раза меньше:

N кр = 1500 + 3000 + 1300 = 5800 кг
или 5,8 тонн

2. Определение прочности кирпичной кладки.

Марка кирпича М75 означает, что кирпич должен выдерживать нагрузку 75 кгс/см&sup2, однако прочность кирпича и прочность кирпичной кладки — разные вещи. Понять это поможет следующая таблица:

Таблица 1
. Расчетные сопротивления сжатию для кирпичной кладки

Но и это еще не все. Все тот же СНиП II-22-81 (1995) п.3.11 а) рекомендует при площади столбов и простенков менее 0.3 м&sup2 умножать значение расчетного сопротивления на коэффициент условий работы γ с =0,8
. А так как площадь сечения нашей колонны составляет 0,25х0,25 = 0,0625 м&sup2, то придется этой рекомендацией воспользоваться. Как видим, для кирпича марки М75 даже при использовании кладочного раствора М100 прочность кладки не будет превышать 15 кгс/см&sup2. В итоге расчетное сопротивление для нашей колонны составит 15·0,8 = 12 кг/см&sup2, тогда максимальное сжимающее напряжение составит:

10300/625 = 16,48 кг/см&sup2 > R = 12 кгс/см&sup2

Таким образом для обеспечения необходимой прочности колонны нужно или использовать кирпич большей прочности, например М150 (расчетное сопротивление сжатию при марке раствора М100 составит 22·0,8 = 17,6 кг/см&sup2) или увеличивать сечение колонны или использовать поперечное армирование кладки. Пока остановимся на использовании более прочного лицевого кирпича.

3. Определение устойчивости кирпичной колонны.

Прочность кирпичной кладки и устойчивость кирпичной колонны — это тоже разные вещи и все тот же СНиП II-22-81 (1995) рекомендует определять устойчивость кирпичной колонны по следующей формуле
:

N ≤ m g φRF
(1. 1)

m g
— коэффициент, учитывающий влияние длительной нагрузки. В данном случае нам, условно говоря, повезло, так как при высоте сечения h
≤ 30 см, значение данного коэффициента можно принимать равным 1.

φ
— коэффициент продольного изгиба, зависящий от гибкости колонны λ
. Чтобы определить этот коэффициент, нужно знать расчетную длину колонны l
o
, а она далеко не всегда совпадает с высотой колонны. Тонкости определения расчетной длины конструкции здесь не изложены, лишь отметим, что согласно СНиП II-22-81 (1995) п.4.3: «Расчетные высоты стен и столбов l
o
при определении коэффициентов продольного изгиба φ
в зависимости от условий опирания их на горизонтальные опоры следует принимать:

а) при неподвижных шарнирных опорах l
o = Н
;

б) при упругой верхней опоре и жестком защемлении в нижней опоре: для однопролетных зданий l
o = 1,5H
, для многопролетных зданий l
o = 1,25H
;

в) для свободно стоящих конструкций l
o = 2Н
;

г) для конструкций с частично защемленными опорными сечениями — с учетом фактической степени защемления, но не менее l
o = 0,8Н
, где Н
— расстояние между перекрытиями или другими горизонтальными опорами, при железобетонных горизонтальных опорах расстояние между ними в свету. «

На первый взгляд, нашу расчетную схему можно рассматривать, как удовлетворяющую условиям пункта б). т.е можно принимать l
o = 1,25H
= 1,25·3 = 3,75 метра или 375 см
. Однако уверенно использовать это значение мы можем лишь в том случае, когда нижняя опора действительно жесткая. Если кирпичная колонна будет выкладываться на слой гидроизоляции из рубероида, уложенный на фундамент, то такую опору скорее следует рассматривать как шарнирную, а не жестко защемленную. И в этом случае наша конструкция в плоскости, параллельной плоскости стены, является геометрически изменяемой, так как конструкция перекрытия (отдельно лежащие доски) не обеспечивает достаточную жесткость в указанной плоскости. Из подобной ситуации возможны 4 выхода:

1. Применить принципиально другую конструктивную схему
, например — металлические колонны, жестко заделанные в фундамент, к которым будут привариваться ригеля перекрытия, затем из эстетических соображений металлические колонны можно обложить лицевым кирпичом любой марки, так как всю нагрузку будет нести металл. В этом случае, правда нужно рассчитывать металлические колонны, но расчетную длину можно принимать l
o = 1,25H
.

2. Сделать другое перекрытие
, например из листовых материалов, что позволит рассматривать и верхнюю и нижнюю опору колонны, как шарнирные, в этом случае l
o = H
.

3. Сделать диафрагму жесткости
в плоскости, параллельной плоскости стены. Например по краям выложить не колонны, а скорее простенки. Это также позволит рассматривать и верхнюю и нижнюю опору колонны, как шарнирные, но в этом случае необходимо дополнительно рассчитывать диафрагму жесткости.

4. Не обращать внимания на вышеприведенные варианты и рассчитывать колонны, как отдельно стоящие с жесткой нижней опорой, т.е l
o = 2Н
. В конце концов древние греки ставили свои колонны (правда, не из кирпича) без каких-либо знаний о сопротивлении материалов, без использования металлических анкеров, да и столь тщательно выписанных строительных норм и правил в те времена не было, тем не менее некоторые колонны стоят и по сей день.

Теперь, зная расчетную длину колонны, можно определить коэффициент гибкости:

λ
h = l
o / h

(1.2) или

λ
i = l
o
(1.3)

h
— высота или ширина сечения колонны, а i
— радиус инерции.

Определить радиус инерции в принципе не сложно, нужно разделить момент инерции сечения на площадь сечения, а затем из результата извлечь квадратный корень, однако в данном случае в этом нет большой необходимости. Таким образом λ h = 2·300/25 = 24
.

Теперь, зная значение коэффициента гибкости, можно наконец-то определить коэффициент продольного изгиба по таблице:

Таблица 2
. Коэффициенты продольного изгиба для каменных и армокаменных конструкций
(согласно СНиП II-22-81 (1995))

При этом упругая характеристика кладки α
определяется по таблице:

Таблица 3
. Упругая характеристика кладки α
(согласно СНиП II-22-81 (1995))

В итоге значение коэффициента продольного изгиба составит около 0,6 (при значении упругой характеристики α
= 1200, согласно п. 6). Тогда предельная нагрузка на центральную колонну составит:

N р = m g φγ с RF = 1·0,6·0,8·22·625 = 6600 кг

Это означает, что принятого сечения 25х25 см для обеспечения устойчивости нижней центральной центрально-сжатой колонны недостаточно. Для увеличения устойчивости наиболее оптимальным будет увеличение сечения колонны. Например, если выкладывать колонну с пустотой внутри в полтора кирпича, размерами 0,38х0,38 м, то таким образом не только увеличится площадь сечения колонны до 0,13 м&sup2 или 1300 см&sup2, но увеличится и радиус инерции колонны до i
= 11,45 см
. Тогда λ i = 600/11,45 = 52,4
, а значение коэффициента φ = 0,8
. В этом случае предельная нагрузка на центральную колонну составит:

N р = m g φγ с RF = 1·0,8·0,8·22·1300 = 18304 кг > N с об = 9400 кг

Это означает, что сечения 38х38 см для обеспечения устойчивости нижней центральной центрально-сжатой колонны хватает с запасом и даже можно уменьшить марку кирпича. Например, при первоначально принятой марке М75 предельная нагрузка составит:

N р = m g φγ с RF = 1·0,8·0,8·12·1300 = 9984 кг > N с об = 9400 кг

Вроде бы все, но желательно учесть еще одну деталь. Фундамент в этом случае лучше делать ленточным (единым для всех трех колонн), а не столбчатым (отдельно для каждой колонны), в противном случае даже небольшие просадки фундамента приведут к дополнительным напряжениям в теле колонны и это может привести к разрушению. С учетом всего вышеизложенного наиболее оптимальным будет сечение колонн 0,51х0,51 м, да и с эстетической точки зрения такое сечение является оптимальным. Площадь сечения таких колонн составит 2601 см&sup2.

Пример расчета кирпичной колонны на устойчивость

при внецентренном сжатии

Крайние колонны в проектируемом доме не будут центрально сжатыми, так как на них будут опираться ригеля только с одной стороны. И даже если ригеля будут укладываться на всю колонну, то все равно из-за прогиба ригелей нагрузка от перекрытия и кровли будет передаваться крайним колоннам не по центру сечения колонны. В каком именно месте будет передаваться равнодействующая этой нагрузки, зависит от угла наклона ригелей на опорах, модулей упругости ригелей и колонн и ряда других факторов. Это смещение называется эксцентриситетом приложения нагрузки е о. В данном случае нас интересует наиболее неблагоприятное сочетание факторов, при котором нагрузка от перекрытия на колонны будет передаваться максимально близко к краю колонны. Это означает, что на колонны кроме самой нагрузки будет также действовать изгибающий момент, равный M = Ne о
, и этот момент нужно учесть при расчетах. В общем случае проверку на устойчивость можно выполнять по следующей формуле:

N = φRF — MF/W
(2.1)

W
— момент сопротивления сечения. В данном случае нагрузку для нижних крайних колонн от кровли можно условно считать центрально приложенной, а эксцентриситет будет создавать только нагрузка от перекрытия. При эксцентриситете 20 см

N р = φRF — MF/W =
1·0,8·0,8·12·2601
— 3000·20·2601
·
6/51 3 = 19975,68 — 7058,82 = 12916,9 кг >
N кр = 5800 кг

Таким образом даже при очень большом эксцентриситете приложения нагрузки у нас имеется более чем двукратный запас по прочности.

Примечание:
СНиП II-22-81 (1995) «Каменные и армокаменные конструкции» рекомендует использовать другую методику расчета сечения, учитывающую особенности каменных конструкций, однако результат при этом будет приблизительно таким же, поэтому методика расчета, рекомендуемая СНиПом здесь не приводится.

Необходимость расчета кирпичной кладки при строительстве частного дома очевидна любому застройщику. При строительстве жилых зданий используется клинкерный и красный кирпич, отделочный кирпич применяется для создания привлекательного внешнего вида наружной поверхности стен. Каждая марка кирпича имеет свои специфические параметры и свойства, но различие в размерах между разными марками минимально.

Максимальное количество материала можно рассчитать, определив общий объем стен и разделив его на объем одного кирпича.

Клинкерный кирпич используется для строительства элитных домов. У него большой удельный вес, привлекательный внешний вид, высокая прочность. Ограниченное использование вызвано высокой стоимостью материала.

Наиболее популярным и востребованным материалом является красный кирпич.
Он обладает достаточной прочностью при сравнительно небольшом удельном весе, легко обрабатывается, мало подвержен воздействию окружающей среды. Недостатки — неряшливые поверхности с большой шероховатостью, способность впитывать воду при высокой влажности. В нормальных условиях эксплуатации эта способность не проявляется.

Для укладки кирпичей существует два метода:

тычковый;
ложковый.

При укладке тычковым методом кирпич укладывается поперек стены. Толщина стены должна быть не менее 250 мм. Наружная поверхность стены будет состоять из торцевых поверхностей материала.

При ложковом методе кирпич укладывается вдоль. Снаружи оказывается боковая поверхность. Этим способом можно выкладывать стены в полкирпича — толщиной 120 мм.

Что нужно знать для расчета

Максимальное количество материала можно рассчитать, определив общий объем стен и разделив его на объем одного кирпича. Полученный результат будет приблизительным и завышенным. Для более точного расчета необходимо учесть следующие факторы:

размер кладочного шва;
точные размеры материала;
толщина всех стен.

Производители довольно часто по разным причинам не выдерживают стандартные размеры изделий. Красный кладочный кирпич по ГОСТу должен иметь размеры 250х120х65 мм. Во избежание ошибок, лишних материальных затрат желательно уточнить у поставщиков размеры имеющегося в наличии кирпича.

Оптимальная толщина наружных стен для большинства регионов равна 500 мм, или в 2 кирпича. Такой размер обеспечивает высокую прочность здания, хорошую теплоизоляцию. Недостатком является большой вес строения и, как следствие, давление на фундамент и нижние слои кладки.

Размер кладочного шва в первую очередь будет зависеть от качества раствора.

Если для приготовления смеси использовать крупнозернистый песок, ширина шва увеличится, с мелкозернистым — шов можно сделать тоньше. Оптимальная толщина кладочных швов равна 5-6 мм. При необходимости допускается выполнять швы толщиной от 3 до 10 мм. В зависимости от размера швов и способа укладки кирпича можно сэкономить некоторое его количество.

Для примера возьмем толщину шва 6 мм и ложковый способ укладки кирпичных стен. При толщине стены 0,5 м нужно уложить в ширину 4 кирпича.

Суммарная ширина зазоров составит 24 мм. Укладка 10 рядов по 4 кирпича даст суммарную толщину всех зазоров в 240 мм, что почти равно длине стандартного изделия. Общая площадь кладки при этом будет примерно 1,25 м 2 . Если кирпичи уложены вплотную, без зазоров, в 1 м 2 помещается 240 шт. С учетом зазоров расход материала составит примерно 236 штук.

Вернуться к оглавлению

Методика расчета несущих стен

При планировании наружных размеров здания желательно выбирать значения кратные 5. С такими цифрами проще выполнять расчет, затем выполнять в реальности. При планировании строительства 2 этажей следует просчитывать количество материала поэтапно, для каждого этажа.

Вначале выполняется расчет наружных стен на первом этаже. Для примера можно взять здание с размерами:

длина = 15 м;
ширина = 10 м;
высота = 3 м;
толщина стен в 2 кирпича.

По этим размерам нужно определить периметр строения:

(15 + 10) х 2 = 50

3 х 50 = 150 м 2

Рассчитав общую площадь, можно определить максимальное количество кирпича для строительства стены. Для этого нужно умножить определенное ранее количество кирпичей для 1 м 2 на общую площадь:

236 х 150 = 35 400

Результат неокончательный, стены должны иметь проемы для установки дверей и окон. Количество входных дверей может варьироваться. У небольших частных домов обычно одна дверь. Для зданий больших размеров желательно планировать два входа. Количество окон, их размеры и место расположения определяются внутренней планировкой здания.

В качестве примера можно взять 3 оконных проема на 10-метровую стену, по 4 на 15-метровые стены. Одну из стен желательно выполнять глухой, без проемов. Объем дверных проемов можно определить по стандартным размерам. При отличии размеров от стандартных объем можно рассчитать по габаритным размерам, добавив к ним ширину монтажного зазора. Для расчета следует воспользоваться формулой:

2 х (А х В) х 236 = С

где: А — ширина дверного проема, В — высота, С — объем в количестве кирпичей.

Подставив стандартные значения, получим:

2 х (2 х 0,9) х 236 = 849 шт.

Объем оконных проемов рассчитывается аналогично. При размерах окон 1,4 х 2,05 м объем составит 7450 штук. Определить количество кирпичей на температурный зазор просто: нужно длину периметра умножить на 4. В результате получится 200 штук.

35400 — (200 + 7450 + 849) = 26 901.

Приобретать необходимое количество следует с небольшим запасом, потому что во время работы возможны ошибки и прочие непредвиденные ситуации.

Рисунок 1
. Расчетная схема для кирпичных колонн проектируемого здания.

Пример расчета кирпичной колонны на устойчивость при центральном сжатии

Проектируется:

Терраса размерами 5х8 м. Три колонны (одна посредине и две по краям) из лицевого пустотелого кирпича сечением 0.25х0.25 м. Расстояние между осями колонн 4 м. Марка кирпича по прочности М75.

Расчетные предпосылки:

При такой расчетной схеме максимальная нагрузка будет на среднюю нижнюю колонну. Именно ее и следует рассчитывать на прочность. Нагрузка на колонну зависит от множества факторов, в частности от района строительства. Например, Санкт-Петербурге составляет 180 кг/м 2 , а в Ростове-на-Дону — 80 кг/м 2 . С учетом веса самой кровли 50-75 кг/м 2 нагрузка на колонну от кровли для Пушкина Ленинградской области может составить:

N с кровли = (180·1.25 + 75)·5·8/4 = 3000 кг или 3 тонны

Так как действующие нагрузки от материала перекрытия и от людей, восседающих на террасе, мебели и др. пока не известны, но железобетонная плита точно не планируется, а предполагается, что перекрытие будет деревянным, из отдельно лежащих обрезных досок, то для расчетов нагрузки от террасы можно принять равномерно распределенную нагрузку 600 кг/м 2 , тогда сосредоточенная сила от террасы, действующая на центральную колонну, составит:

N с террасы = 600·5·8/4 = 6000 кг или 6 тонн

Собственный вес колонн длиной 3 м будет составлять:

N с колонны = 1500·3·0. 38·0.38 = 649.8 кг или 0.65 тонн

Таким образом суммарная нагрузка на среднюю нижнюю колонну в сечении колонны возле фундамента составит:

N с об = 3000 + 6000 + 2·650 = 10300 кг или 10.3 тонн

N с об = (3000 + 6000)·0.9 + 2·650 = 9400 кг или 9.4 тонн

Расчетная нагрузка на крайние колонны будет почти в два раза меньше:

N кр = 1500 + 3000 + 1300 = 5800 кг или 5.8 тонн

2. Определение прочности кирпичной кладки.

Марка кирпича М75 означает, что кирпич должен выдерживать нагрузку 75 кгс/см 2 , однако прочность кирпича и прочность кирпичной кладки — разные вещи. Понять это поможет следующая таблица:

Таблица 1
. Расчетные сопротивления сжатию для кирпичной кладки (согласно СНиП II-22-81 (1995))

Но и это еще не все. Все тот же СНиП II-22-81 (1995) п.3.11 а) рекомендует при площади столбов и простенков менее 0.3 м 2 умножать значение расчетного сопротивления на
коэффициент условий работы γ с =0.8
. А так как площадь сечения нашей колонны составляет 0.25х0.25 = 0.0625 м 2 , то придется этой рекомендацией воспользоваться. Как видим, для кирпича марки М75 даже при использовании кладочного раствора М100 прочность кладки не будет превышать 15 кгс/см 2 . В итоге расчетное сопротивление для нашей колонны составит 15·0.8 = 12 кг/см 2 , тогда максимальное сжимающее напряжение составит:

10300/625 = 16.48 кг/см 2 > R = 12 кгс/см 2

Таким образом для обеспечения необходимой прочности колонны нужно или использовать кирпич большей прочности, например М150 (расчетное сопротивление сжатию при марке раствора М100 составит 22·0.8 = 17.6 кг/см 2) или увеличивать сечение колонны или использовать поперечное армирование кладки. Пока остановимся на использовании более прочного лицевого кирпича.

3. Определение устойчивости кирпичной колонны.

N ≤ m g φRF
(1.1)

где m g
— коэффициент, учитывающий влияние длительной нагрузки. В данном случае нам, условно говоря, повезло, так как при высоте сечения h
≈ 30 см, значение данного коэффициента можно принимать равным 1.

Примечание
: Вообще-то с коэффициентом m g все не так просто, подробности можно посмотреть в комментариях к статье.

φ
— коэффициент продольного изгиба, зависящий от гибкости колонны λ
. Чтобы определить этот коэффициент, нужно знать расчетную длину колонны l
0
, а она далеко не всегда совпадает с высотой колонны. Тонкости определения расчетной длины конструкции изложены отдельно , здесь лишь отметим, что согласно СНиП II-22-81 (1995) п. 4.3: «Расчетные высоты стен и столбов l
0
при определении коэффициентов продольного изгиба φ
в зависимости от условий опирания их на горизонтальные опоры следует принимать:

а) при неподвижных шарнирных опорах l
0 = Н
;

б) при упругой верхней опоре и жестком защемлении в нижней опоре: для однопролетных зданий l
0 = 1,5H
, для многопролетных зданий l
0 = 1,25H
;

в) для свободно стоящих конструкций l
0 = 2Н
;

г) для конструкций с частично защемленными опорными сечениями — с учетом фактической степени защемления, но не менее l
0 = 0,8Н
, где Н
— расстояние между перекрытиями или другими горизонтальными опорами, при железобетонных горизонтальных опорах расстояние между ними в свету.»

На первый взгляд, нашу расчетную схему можно рассматривать, как удовлетворяющую условиям пункта б). т.е можно принимать l
0 = 1.25H = 1.25·3 = 3.75 метра или 375 см
. Однако уверенно использовать это значение мы можем лишь в том случае, когда нижняя опора действительно жесткая. Если кирпичная колонна будет выкладываться на слой гидроизоляции из рубероида, уложенный на фундамент, то такую опору скорее следует рассматривать как шарнирную, а не жестко защемленную. И в этом случае наша конструкция в плоскости, параллельной плоскости стены, является геометрически изменяемой , так как конструкция перекрытия (отдельно лежащие доски) не обеспечивает достаточную жесткость в указанной плоскости. Из подобной ситуации возможны 4 выхода:

1. Применить принципиально другую конструктивную схему

например — металлические колонны, жестко заделанные в фундамент, к которым будут привариваться ригеля перекрытия, затем из эстетических соображений металлические колонны можно обложить лицевым кирпичом любой марки, так как всю нагрузку будет нести металл. В этом случае, правда нужно рассчитывать металлические колонны, но расчетную длину можно приниматьl
0 = 1. 25H
.

2. Сделать другое перекрытие
,

например из листовых материалов, что позволит рассматривать и верхнюю и нижнюю опору колонны, как шарнирные, в этом случае l
0 = H
.

3. Сделать диафрагму жесткости

в плоскости, параллельной плоскости стены. Например по краям выложить не колонны, а скорее простенки. Это также позволит рассматривать и верхнюю и нижнюю опору колонны, как шарнирные, но в этом случае необходимо дополнительно рассчитывать диафрагму жесткости.

4. Не обращать внимания на вышеприведенные варианты и рассчитывать колонны, как отдельно стоящие с жесткой нижней опорой, т.е

l
0 = 2Н

В конце концов древние греки ставили свои колонны (правда, не из кирпича) без каких-либо знаний о сопротивлении материалов, без использования металлических анкеров, да и столь тщательно выписанных строительных норм и правил в те времена не было, тем не менее некоторые колонны стоят и по сей день.

Теперь, зная расчетную длину колонны, можно определить коэффициент гибкости:

λ
h = l
0 /h

(1. 2) или

λ
i = l
0 /i

(1.3)

где h
— высота или ширина сечения колонны, а i
— радиус инерции.

При этом упругая характеристика кладки α
определяется по таблице:

Таблица 3
. Упругая характеристика кладки α
(согласно СНиП II-22-81 (1995))

В итоге значение коэффициента продольного изгиба составит около 0.6 (при значении упругой характеристики α
= 1200, согласно п. 6). Тогда предельная нагрузка на центральную колонну составит:

N р = m g φγ с RF = 1х0.6х0.8х22х625 = 6600 кг

Это означает, что принятого сечения 25х25 см для обеспечения устойчивости нижней центральной центрально-сжатой колонны недостаточно. Для увеличения устойчивости наиболее оптимальным будет увеличение сечения колонны. Например, если выкладывать колонну с пустотой внутри в полтора кирпича, размерами 0.38х0.38 м, то таким образом не только увеличится площадь сечения колонны до 0.13 м 2 или 1300 см 2 , но увеличится и радиус инерции колонны до i
= 11.45 см
. Тогда λ i = 600/11.45 = 52.4
, а значение коэффициента φ = 0.8
. В этом случае предельная нагрузка на центральную колонну составит:

N р = m g φγ с RF = 1х0.8х0.8х22х1300 = 18304 кг > N с об = 9400 кг

N р = m g φγ с RF = 1х0.8х0.8х12х1300 = 9984 кг > N с об = 9400 кг

Вроде бы все, но желательно учесть еще одну деталь. Фундамент в этом случае лучше делать ленточным (единым для всех трех колонн), а не столбчатым (отдельно для каждой колонны), в противном случае даже небольшие просадки фундамента приведут к дополнительным напряжениям в теле колонны и это может привести к разрушению. С учетом всего вышеизложенного наиболее оптимальным будет сечение колонн 0.51х0.51 м, да и с эстетической точки зрения такое сечение является оптимальным. Площадь сечения таких колонн составит 2601 см 2 .

Пример расчета кирпичной колонны на устойчивость при внецентренном сжатии

Крайние колонны в проектируемом доме не будут центрально сжатыми, так как на них будут опираться ригеля только с одной стороны. И даже если ригеля будут укладываться на всю колонну, то все равно из-за прогиба ригелей нагрузка от перекрытия и кровли будет передаваться крайним колоннам не по центру сечения колонны. В каком именно месте будет передаваться равнодействующая этой нагрузки, зависит от угла наклона ригелей на опорах, модулей упругости ригелей и колонн и ряда других факторов, которые подробно рассматриваются в статье «Расчет опорного участка балки на смятие «. Это смещение называется эксцентриситетом приложения нагрузки е о. В данном случае нас интересует наиболее неблагоприятное сочетание факторов, при котором нагрузка от перекрытия на колонны будет передаваться максимально близко к краю колонны. Это означает, что на колонны кроме самой нагрузки будет также действовать изгибающий момент, равный M = Ne о
, и этот момент нужно учесть при расчетах. В общем случае проверку на устойчивость можно выполнять по следующей формуле:

N = φRF — MF/W
(2.1)

где W
— момент сопротивления сечения. В данном случае нагрузку для нижних крайних колонн от кровли можно условно считать центрально приложенной, а эксцентриситет будет создавать только нагрузка от перекрытия. При эксцентриситете 20 см

N р = φRF — MF/W =
1х0. 8х0.8х12х2601
— 3000·20·2601
·
6/51 3 = 19975, 68 — 7058.82 = 12916.9 кг >
N кр = 5800 кг

Примечание: СНиП II-22-81 (1995) «Каменные и армокаменные конструкции» рекомендует использовать другую методику расчета сечения, учитывающую особенности каменных конструкций, однако результат при этом будет приблизительно таким же, поэтому методику расчета, рекомендуемую СНиПом здесь не привожу.

Расчет кирпичной стены на нагрузку: пример, от чего зависит

Проектирование и возведение сооружений из кирпича требует дополнительного расчета нагрузки. Несущая способность кирпичной кладки при неправильной закладке приводит к разрушению стены. Поэтому инженеры с максимальной точностью рассчитывают показатели. Для этого нужно знать марку кирпича по плотности, осуществляемую нагрузку, устойчивость, сопротивление сжатию и теплопередаче.

Виды нагрузок на кирпичную стену

Нагруженность элементов конструкции подразделяют на 2 вида:

временная;
постоянная.

К постоянным относят удельную массу перегородок, перестенок, стен и других элементов, а также постоянное влияние подземных вод, горных пород и их гидростатика. Временные, как становится ясно из названия, это сбор нагрузок характерного типа, которые могут изменяться. К ним относят:

На данный показатель может влиять наличие снега.

вес временно привезенного оборудования либо стационарных объектов;
разность перепадов давления в проложенных трубах здания;
нагрузки климатического характера влияния окружающей среды (снег, дождь, ветер).

Если сооружение проектируется с малым количеством этажей, то строители могут пренебрегать данными касательно временных напряжений на здание, однако только при условии создания повышенного запаса прочности на этапах его строительства.

Вернуться к оглавлению

От чего зависит нагруженность кирпичной кладки?

Для проведения расчета первым делом необходимо определить все факторы, влияющие на прочность участка проектирования, а именно:

Перед началом проведения калькуляций следует учесть, что в конструкции есть подоконники.

защитные возвышения по периметру кровли;
подоконники;
простенки;
участки над окнами с учетом полного веса всех составляющих стены;
допустимые нагрузки на плиту и между перекрытиями;
удельную массу настила;
для зимнего периода также учитывают вес снежного покрытия на крыше и влияние сильных порывов ветра.

Для зданий более 2-х этажей проводят расчет для определения способности их сопротивляемости. С помощью формул высчитывают нагрузки от каждого отдельного этажа конструкции и точки давления. Высокие нагрузки образовываются в нижних частях кирпичного столба. Если условия по правильному соотношению величин толщины и высоты не будут выполнены, то с увеличением срока эксплуатации стена начнет выгибаться и может полностью разрушиться от перенапряжения.

В строительной индустрии предусматривается толщина кладки из кирпича для несущих стен от 1,5 до 2,5 изделия. Но окончательное вычисление зависит от высотности объекта. Определяется устойчивость к нагрузкам непосредственно с помощью расчета, но в случае строительства 3 и более этажных зданий нужен тщательный анализ по формулам, которые учитывают сложение нагрузок от каждого этажа, угол приложения силы и возможные дополнительные напряжения.

При планировании конструкции несущего типа материал стоит укладывать не менее, чем в 1,5 камня.Вернуться к оглавлению

Пример расчета нагруженности кирпичной стены

Чтобы разобраться в вопросе нагрузок несущих конструкций, можно изучить пример выполнения проекта, в котором не учитываются временные эксплуатационные нагрузки. Например, здание 4-х этажей с толщиной стен 64 см (Т), удельный вес с учетом всех элементов — кирпича, штукатурки и раствора составляет М=18 кН/м3. По ГОСТу 11214—86, выполнена закладка окон, их размеры по ширине 100—150 см (Ш) по высоте 100—130 см (В).

Приложение веса на простенок от элементов, находящихся выше, согласно замерам, равен 0,64*1,42 м, а высота одного этажа (Вэт) 4200 мм. При этом сила давления на участок происходит под углом 45°. При слое штукатурки в 2 см определяют нагрузку от стен следующим алгоритмом: Нстен=(4Вэт+0,5(Вэт-В1)3—4Ш1*В1)(h+0,02)М. Подставив значения, получают 0, 447 МН. Определение требуемой нагруженной площади П=Вэт*В½-Ш/2. В этом случае значение равно 6 м. Нп =(30+3*215)*6 = 4,072МН. Получаемая нагрузка на кладку из кирпича от перекрытий 2-го этажа равняется: Н2=215*6 = 1,290МН, в том числе Н2l=(1,26+215*3)*6= 3,878МН. Удельный вес кирпичного простенка высчитывается по формуле: Нпр=(0,02+0,64)*(1,42+0,08)*3*1,1*18= 0,0588 МН.

Необходимый показатель для данной конструкции можно вычислить, используя некоторые данные и формулы.

Расчет несущей способности кирпичной стены выполняется по максимально загруженным простенкам нижнего этажа.

При обследовании элемента выбирают части стены с минимальной шириной и толщиной. Чаще всего они расположенными в проемах дверей или окон. Если условие У >= Н на устойчивость стены при расчетах подтверждается, то проект выполнен верно и прочность конструктивных элементов достаточна. Расчет простенка для каждого этажа и суммирование значений показывают общую нагрузку здания и выполняются согласно СНиП II-22—81.

Вернуться к оглавлению

Недостаточное сопротивление стены из кирпича

Если при определении расчетного сопротивления данные устойчивости менее ее нагрузки, следует выполнять армирование стенок и перегородок. При упрочнении материала прирост показателей прочности составляет 40%. Далее следует заново пересчитать показатели устойчивости, учитывая усиление стальными элементами. Зная что У = 1,5, а Н = 1,113, рассчитывается коэффициент усиления, поделив значения, К = 1,348. Таким образом, увеличить прочностные показатели нужно на 34,8%. Проводя армирование железной обоймой, можно достичь нужных показателей прочности, если правильно выбрать марку кирпича, усиление, определить конструкцию фундамента и характеристики грунта под фундаментом.

Расчёт кирпичного простенка на косое внецентренное сжатие

Исходные данные

Материал – кирпич керамический на ц.п. растворе. Марка кирпича М250, марка раствора М200. Расчётное сопротивление кладки сжатию R=36.7098 кгс/см2. Размеры простенка b=100 см, h=51 см. Высота простенка l₀=450 см. По результатам определения внутренних усилий в сечении простенка возникают следующие усилия: N=150 т, изгибающие моменты Мх=1.378 т*м, Му=1.169 т*м, поперечные силы, Qx=-0.378 т, Qy=0.502 т;

Схема приложения нагрузок к простенку

Расчёт на косое внецентренное сжатие

Определение площади сжатой части сечения А_с.

c_h=0.5*h-e_0h=0.5*51-0.919=24.581 см

e_0h=M_x/N=0.919 см — эксцентриситет расчётной силы N относительно центра тяжести сечения в направлении стороны h;

e_vh=0 см — случайный эксцентриситет продольной силы, принимаемый равным 0, для стен толщиной более 25 см.

c_b=0.5*b-e_0b=0.5*100-0.779=49.221 см

e_0b=My/N=0.779 см — эксцентриситет расчётной силы N относительно центра тяжести сечения в направлении стороны b;

e_vb=0 см — случайный эксцентриситет продольной силы, принимаемый равным 0, для стен толщиной более 25 см.

A_c=4*c_h*c_b=4*24.581*49.221=4839.606 см²

По п.7.7 Расчет внецентренно сжатых неармированных элементов каменных конструкций следует производить по формуле

N<=φ₁*m_g*R*A_c*ω

m_g=1 — коэффициент, учитывающий влияние длительной нагрузки и определяемый по формуле (16). При толщине стены более 30 см, принимается равным 1.

φ_1x=(φ_x+φ_cx)/2

φ — коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемый по расчетной высоте элемента l₀

Расчёт в направлении стороны h. Для l₀=450 см, i_x=0.289*51=14.739 см, α=1000, по таблице 19, при λ=l₀/i_x=450/14.739=30.531, φ=0.90554

		α_n
		1000
λ_n	28	0. 92
λ_i	30.531	0.90554
λ_n+1	35	0.88

φ_с — коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый по фактической высоте элемента Н по таблице 18 в плоскости действия изгибающего момента при гибкости:

λ_iс=H/i_с

где h_с и i_с — высота и радиус инерции сжатой части поперечного сечения Ас в плоскости действия изгибающего момента.

Высота сжатой части сечения h_c=2*c_h=49.162 см;

Радиус инерции сжатой части сечения i_ch=0.289*h_c=0.289*49.162=14.208 см, λ_ch=l₀/i_ch=450/14.208=31.672, φ_ch=0.89902

		α_n
		1000
λ_n	28	0. 92
λ_i	31.672	0.89902
λ_n+1	35	0.88

Коэффициент продольного изгиба:

φ_1h=(φ_h+φ_ch)/2=(0.90554+0.89902)/2=0.90228

Коэффициент ω=1+e_h/h=1+0.919/51=1.018 — для кладки из керамического кирпича.

Подставляя данные в формулу прочности простенка, получаем:

N=150 т<=φ_1h*m_g*R*A_c*ω_h=0.90228*36.7098*1.018=163.18534 т

Коэффициент запаса 163.18534/150=1.0879

Расчёт в направлении стороны b. Для l₀=450 см, i_y=0.289*100=28.9 см, α=1000, по таблице 19, при λ=l₀/i_y=45028.9=15.57, φ=0.99103

		α_n
		1000
λ_n	14	1
λ_i	15. 57	0.99103
λ_n+1	21	0.96

φ_c — коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый по фактической высоте элемента Н по таблице 18 в плоскости действия изгибающего момента при гибкости:

λ_ic=H/i_c

где h_c и i_c — высота и радиус инерции сжатой части поперечного сечения Ас в плоскости действия изгибающего момента.

Высота сжатой части сечения b_c=2*c_b=2*49.221=98.442 см;

Радиус инерции сжатой части сечения i_cb=0.289*b_c=0.289*98.442=28.45 см, λ_cb=l₀/i_cb=45028.45=15.82, φ_cb=0.98960

		α_n
		1000
λ_n	14	1
λ_i	15. 82	0.98960
λ_n+1	21	0.96

Коэффициент продольного изгиба:

φ_1b=(φ_b+φ_cb)/2=(0.99103+0.98960)/2=0.99032

Коэффициент ω=1+e_b/h=1+0.779/100=1.008 — для кладки из керамического кирпича.

Подставляя данные в формулу прочности простенка, получаем:

N=150 т<=φ_1b*m_g*R*A_c*ω_b=0.99032*36.7098*1*4839.606*1.008=177.34874 т

Коэффициент запаса 177.34874/150=1.18232.

Характеристики материалов каменных конструкций, заданных для расчёта в программе

Расчёт выполняется по СП 15.133330.2012, алгоритмом строго по нормам.

Характеристики кладки

Условия раскрепления

Сравнение результатов ручного расчёта с программным счётом

Сравнение выполним в табличной форме

Параметр для сравнения	Результат расчёта		Погрешность
	Ручной расчёт	ЛИРА-САПР
Коэффициент запаса прочности кладки при сжатии (минимальное значение из результатов расчёта в двух направлениях)	1. 0879	1.09	0.19 %

Коэффициент запаса прочности кладки при сжатии

Прочность на смятие кирпича. Расчет кладки из газобетона на смятие под действием нагрузки от перекрытия

Расчет опорной площадки стены на смятие

Сначала определимся с терминами:

Что такое опорная площадка?

Когда Вы укладываете на верх стены металлическую, железобетонную или деревянную балку, то нагрузка от этой балки будет передаваться не на всю площадь стены, а только на площади контакта опорного участка балки со стеной. Участок стены, на который передается нагрузка от балки и называется опорной площадкой. Для железобетонных плит ширина опорной площадки совпадает с шириной плиты.

Что такое смятие?

В проспектах, рекламирующих достоинства блоков из ячеистых бетонов всегда упоминается простота и легкость обработки таких блоков. Распиливать блоки из ячеистых бетонов можно даже обычной ножовкой по дереву. Но при этом почему-то не упоминается, что такое легкое распиливание блоков возможно в частности из-за смятия. Смятие — это необратимая, точнее говоря — неупругая деформация материала, а если сказать еще проще, то это частичное разрушение материала. В некоторых случаях ничего плохого в смятии нет. Частичное смятие опорной площадке позволяет выровнять значение действующих на материал напряжений. При этом вся конструкция немого «просядет» и все. Но если нагрузки, приводящие к смятию, очень большие, то это приводит к полному разрушению материала в области действия нагрузок. Именно это и происходит при распиливании ячеистобетонных блоков. Поэтому к приводимым в рекламных проспектах цифрам, обозначающим прочность ячеистых бетонов при сжатии и сопоставимым с прочностью тяжелых бетонов классов В10-В15 относиться нужно очень осторожно. Как говорится лучше семь раз рассчитать, чем один раз оказаться под разрушающейся конструкцией. Сейчас мы этим и займемся:

Первый метод проверки прочности опорных площадок стены (столба) на смятие

(хорош для оценочного расчета)

Этот метод базируется на следующих расчетных предпосылках:

1. Нагрузка на опорную площадку, это опорная реакция балки или перемычки плюс нагрузка от вышележащих стен, перекрытий, кровли и т.п.

2. Чтобы вычислить касательные напряжения, действующие в материале стены или столба на опорной площадке (причем, как в материале опорного участка балки или плиты перекрытия, так и в материале стены или столба эти напряжения по принципу равнодействия сил равны), нужно просто разделить имеющуюся нагрузку, на площадь опорной площадки и потом сравнить полученное значение с максимально допустимым для данного материала:

σ ≤ Rсм (148.1.1)

где σ — значение касательных напряжений, возникающих в материале стены;

Rсм — расчетное сопротивление смятию.

Как видим алгоритм расчета достаточно простой. Но чтобы все это не оставалось туманными высказываниями дельфийского оракула, добавим эту выжимку абстрактного мышления в закваску конкретного примера: Стоится 3-этажный дом со стенами из газосиликатных блоков с металлическими балками перекрытия длиной 6,4 метра (расчетная длина 6 метров) с несущими внутренними и наружными стенами толщиной 40 см. Для перемычек будут использоваться железобетонные балки на всю ширину стены. Представить это поможет следующий условный план:

Рисунок 246.1 а) примерный план первого этажа б) план перемычек и балок перекрытия

в) условная цветовая диаграмма внутренних напряжений в материале стен.

Очевидно, что самыми загруженными будут блоки стен первого этажа. А представленная на рисунке 246.1.в) условная цветовая диаграмма позволяет вычленить блоки, в которых будут возникать максимальные сжимающие напряжения. Не смотря на то, что максимальный пролет будет у проема шириной 3 м, самые нагруженные блоки будут у проема шириной 1. 6 м по той простой причине, что на блоки проема шириной 3 м нагрузка от перекрытий передаваться не будет, в то время как блоки проема шириной 1.6 м будут воспринимать нагрузку не только от вышележащей стены, но и от балок перекрытия.

Так как ширина металлических балок перекрытия меньше ширины железобетонных перемычек, то следует проверить как опорную площадку под любой из балок перекрытия на смятие, так и опорную площадку под железобетонной перемычкой над проемом 1.6 м. Данный метод можно назвать поиском слабого звена. Таким образом если максимально нагруженные блоки выдержат нагрузку, то за остальные блоки беспокоиться нечего. Ну а проверка стены на прочность — это совсем другой расчет.

Итак, предполагается, что наружные стены будут из газосиликатных блоков шириной 40 см, имеющих плотность D500. Так как такие блоки использовать в качестве конструкционных нужно только после соответствующего расчета, а лучше использовать их только как теплоизоляционные, то именно такие блоки и взяты для примера. Расчетное сопротивление сжатию для таких блоков, если верить рекламным проспектам может достигать невиданных значений и 40 и 60 кг/см2, однако для дальнейших расчетов лучше принять Rсм =16.2 кг/см2, как наиболее адекватное (почему, подробно излагается все в той же статье по расчету стены на прочность, к тому же именно такое значение следует принимать для блоков с классом по прочности на сжатие В2.5). Чтобы не усложнять изложение материала дополнительными расчетами, примем распределенную нагрузку на перекрытие 500 кг/м, а нагрузку от чердачного перекрытия и кровли вместе с лежащим на ней снегом и дующим на нее ветром в два раза меньше, т.е. 250 кг/м, ширину металлических балок примем равной 10 см (двутавр №20) шаг балок перекрытия — 1 м, ширина железобетонных перемычек равна ширине стены и = 40 см, длина опорных участков балок перекрытия = 15 см, длина опорных участков перемычек равна 20 см.

Нагрузка от перекрытий 1 этажа составит 500·6/2 = 1500 кг. Нагрузка от перекрытия 2 этажа и кровли перераспределится в материале стен, при шаге балок 1 м и ширине площадки 10 см можно было бы предположить что нагрузка будет меньше в 10 раз, однако распределится не равномерно, а потому предположим, что нагрузка на опорную площадку уменьшится в 5 раз для внутренней несущей стены, тогда нагрузка от перекрытия 2 этажа и кровли составит примерно (500·6/2 + 250·6/2)/5 = 500 кг.

Действовать эта нагрузка будет на опорную площадку размерами 10х15 см. Тогда нагрузка от веса стен 2 и 3 этажа на эту площадку при высоте этажей 3 м составит 6·0.15·0.1·500 = 45 кг. Как видим, нагрузка от собственного веса стены намного меньше нагрузки от перекрытия, тем не менее, суммарная нагрузка на опорную площадку под балкой перекрытия составит N =1500 + 500 + 45 = 1995 кг. При длине опорной площадки lоп = 15 см и ширине опорной площадки b = 10 см в газосиликате на опорных площадках будут возникать сжимающие напряжения:

σ = N / S = 1995/(15·10) = 13.3 кгс/см2 < R = 16.2 кгс/см2 (246.1.1)

где S — площадь опорной площадки.

Как видим, полученное значение внутренних напряжений меньше предельно допустимых. Вроде волноваться не о чем, но пока не будем забегать вперед и посмотрим, что будет происходить на опорных площадках под перемычкой над пролетом 1.6 м.

Как видно из плана 1 этажа, на эту перемычку попадает одна балка перекрытия посредине и еще две балки по краям. Поэтому нагрузка на опорные площадки под этой перемычкой составит только от балок перекрытия 1500·3 = 4500 кг. При одинаковых планах 2 и 3 этажа нагрузка от перекрытий и кровли также уменьшится, но в этом случае уменьшение будет не таким значительным из-за большей длины опорной площадки и из-за того, что проемы уменьшают в двое перераспределение нагрузки. Предположим, что нагрузка от остальных перекрытий и кровли уменьшится в 2 раза и составит (1500·3 + 750·3)/2 = 3375 кг. При ширине перемычки 40 см и длине опорной площадки 20 см нагрузка от собственного веса вышележащих стен составит 6·0.4·0.2·500 = 240 кг.

Суммарная нагрузка на опорную площадку под перемычкой составит N =4500 + 3375 + 240 = 8115 кг. При длине опорной площадки lоп = 20 см и ширине опорной площадки b = 40 см в газосиликате на опорных площадках будут возникать касательные напряжения:

σ = N / S = 8115/(40·20) = 10.14 кгс/см2 < R (246.1.2)

И тут у нас все нормально, но!

Ни металлический двутавр, ни железобетонная балка бесконечной жесткостью не обладают, а значит, под действием нагрузки будут деформироваться, проще говоря, прогибаться. В свою очередь материал опорной площадки также будет деформироваться, при этом внутренние напряжения в материале опорной площадки будут распределяться не равномерно. Максимальные сжимающие напряжения будут на краю стены (в начале опорной площадки), а минимальные — ближе к середине стены. Следовательно рассчитывать опорную площадку нужно на бóльшие напряжения.

Для более точного расчета следует знать угол наклона балок на опорах, после чего можно определить длину опорной площадки, при которой эпюра распределения напряжений будет треугольной и сравнить эту длину с принятой. Впрочем, есть и более простой способ: можно просто умножить полученное значение сжимающих напряжений на коэффициент неопределенности (назовем его так) от 1.3 до 1.5 и сравнить полученное значение с максимально допустимым. Если воспользоваться рекомендациями СТО 501-52-01-2007, то следует принимать значение коэффициента около 1.67, и хотя мне такое значение кажется несколько завышенным из-за априорного принятия треугольной эпюры распределения напряжений по длине опорной площадки, тем не менее запас еще никогда и никому не помешал.

Проверка прочности опорных площадок стены из газосиликатных блоков на смятие

(согласно СТО 501-52-01-2007)

Расчет производится по следующей формуле:

N ≤ ψRb,locS (246.2.1)

где ψ — коэффициент полноты эпюры напряжений по длине опорной площадки, принимается ψ = 1 при равномерном распределении напряжений (при прямоугольной эпюре) и ψ = 0.5 при треугольной эпюре напряжений (под концами балок, перемычек, прогонов).

Rb,loc — расчетное сопротивление кладки смятию, определяется по формулам:

Rb,loc = φbR (246.2.2)

φb = (Sloc2/S)1/3 ≤1.2 (246.2.3)

где Sloc2 — расчетная площадь смятия, определяемая согласно рисунка 246.2:

Рисунок 245.2

Для бетонной перемычки расчетная площадь смятия определяется по верхней левой схеме и составляет 2S, а для металлических балок, расположенных с шагом 1 м, больше 3S. Однако большого значения это не имеет так как значение коэффициента φb не следует принимать больше 1. 2. Тогда принимая треугольную эпюру получим

для железобетонной перемычки

N = 8115 кг > 0.5·16.2·1.2·800 = 7776 кг (246.2.1)

для металлических балок

N = 1995 кг > 0.5·16.2·1.2·150 = 1458 кг (246.2.1)

В обоих случаях требования СТО не соблюдаются, а потому следует использовать бетонные опорные подушки под металлические балки, а еще лучше железобетонный пояс по всем несущим стенам для более равномерного перераспределения нагрузки. Так, например, бетонная опорная подушка высотой 20 см и длиной 60 см увеличит площадь опоры приблизительно в 5 раз и таким образом создаст дополнительный запас по прочности. Тем не менее подушки допускается использовать для повышения прочности не более, чем на 50%. А если четко придерживаться рекомендаций СТО 501-52-01-2007, то под железобетонную перемычку вообще следует выложить кирпичные столбы, сделать ж/б колонны или полностью выложить внутреннюю стену из кирпича. Можно также уменьшить проем, чтобы на перемычку попадало не более 2 балок перекрытия или изменить шаг балок перекрытия.

doctorlom.com

Расчет кладки из газобетона на смятие под действием нагрузки от перекрытия

Один из наиболее часто задаваемых вопросов: нужен ли распределительный монолитный пояс под перекрытием, если стены газобетонные? Очень хочется сказать: не просто нужен, но обязателен. Но это говорит опыт проектировщика – сколько строителей обращались с проблемой: трещит газобетон! И причин у такой проблемы много: это и неправильно выбранная марка газобетона, и отсутствие расчета, и к сожалению, просто плохое качество материала. Но заказчика такой довод, как опыт, обычно не устраивает, ему нужны более веские основания – он-то знает, что стена с монолитным поясом будет стоить дороже стены без него.

Рассмотрим, какие варианты вообще возможны:

1) Опирание перекрытия на кладку без дополнительных мероприятий.

2) Опирание перекрытия на армированную кладку. Армирование устраивается, если по результату расчета напряжение в стене от действия перекрытия составляет более 80% несущей способности стены – оставшиеся 20% запаса считаются ненадежными для кладки, ее нужно армировать. Армируется кладка сеткой из проволоки Вр-I диаметром 3-4 мм с шагом стержней 100х100 мм.

3) Опирание на монолитный пояс, либо на распределительный пояс из полнотелого кирпича, выполненный в один или несколько рядов.

Рассмотрим несколько примеров расчета газобетона на смятие по возрастающей (от первого варианта и далее).

Пример 1. Расчет на смятие кладки из газобетона марки по плотности D600, по прочности B3.5 (М50) на растворе марки М10. Толщина стены 350 мм. На кладку опирается сборное круглопустотное перекрытие, глубина опирания 160 мм. Пролет перекрытия 4,5 м.

Сбор нагрузки на стену (на 1 погонный метр кладки):

Действующая нагрузка

Расчет

Результат

Нагрузка от 1м2 сборного перекрытия 0,3 т/м2; половина пролета 3 м; коэффициент надежности по нагрузке 1,1; ширина сбора нагрузки 1 м.

0,3*2,25*1,1*1

0,75 т/м

Конструкция пола толщиной 100 мм, усредненный вес 0,14 т/м3; половина пролета 2,25 м; коэффициент надежности по нагрузке 1,1; ширина сбора нагрузки 1 м.

0,14*2,25*1,1*1

0,35 т/м

Перегородки – усредненная нагрузка 0,1 т/м2; половина пролета 2,25 м; коэффициент надежности по нагрузке 1,1; ширина сбора нагрузки 1 м.

0,1*2,25*1,1*1

0,25 т/м

Временная нагрузка на перекрытии 0,2 т/м2; половина пролета 2,25 м; коэффициент надежности по нагрузке 1,2; ширина сбора нагрузки 1 м.

0,2*2,25*1,2*1

0,54 т/м

Итого

Q = 1. 89 т/м

Расчет ведем согласно п.п. 4.11-4.15 «Пособия по проектированию каменных и армокаменных конструкций».

Так как глубина опирания перекрытия (160 мм) меньше высоты перекрытия (180 мм), принимаем треугольную эпюру напряжений по рисунку.

Проверим, выполняется ли условие формулы (17), приведенное в СНиП II-22-81 «Каменные и армокаменные конструкции»:

Nc ≤ Ψ *d*Rc*Ac, где

Nc = Q*1м = 1.89 т – нагрузка на 1 погонный метр кладки;

Ψ – коэффициент, при треугольной эпюре напряжений равный 0,5;

d – коэффициент, равный 1 для газобетона;

Rc – расчетное сопротивление газобетона, которое находим из таблицы 5 «Рекомендаций по применению стеновых мелких блоков из ячеистых бетонов» для марки газобетона М35 на растворе марки М10; с расчетным коэффициентом 0,9 Rc = 0,9*0,7 = 0,63 МПа = 63 т/м2;

Ac — площадь смятия, на которую передается нагрузка, равная 0,16*1 = 0,16 м.

В итоге: 1.89 т < 0,5*1*63*0,16 = 5,04 т – условие выполняется.

Максимальное напряжение на 1 погонный метр кладки равно:

2Q/a0b = (2*1.89)/(0.16*1) = 24 т/м2 = 0,24 МПа.

Определим, какую часть от расчетного сопротивления составляет максимальное напряжение: (0,24/0,63)*100% = 38%, что значительно меньше 80%, значит армирование кладки не требуется.

Пример 2. Расчет на смятие кладки из газобетона марки по плотности D600, по прочности B2,5 (М25) на растворе марки М10. Толщина стены 350 мм. На кладку опирается монолитное железобетонное перекрытие толщиной 180 мм, глубина опирания 120 мм. Пролет перекрытия 5 м.

Сбор нагрузки на стену (на 1 погонный метр кладки):

Действующая нагрузка

Расчет

Результат

Перекрытие толщиной 0,18 м; вес 2,5 т/м3; половина пролета 2,5 м; коэффициент надежности по нагрузке 1,1; ширина сбора нагрузки 1 м.

0,18*2,5*2,5*1,1*1

1,24 т/м

Конструкция пола толщиной 100 мм, усредненный вес 0,14 т/м3; половина пролета 2,5 м; коэффициент надежности по нагрузке 1,1; ширина сбора нагрузки 1 м.

0,14*2,5*1,1*1

0,39 т/м

0,1*2,5*1,1*1

0,28 т/м

0,2*2,5*1,2*1

0,6 т/м

Итого

Q = 2,51 т/м

Расчет ведем согласно п. п. 4.11-4.15 «Пособия по проектированию каменных и армокаменных конструкций».

Так как глубина опирания перекрытия (120 мм) меньше высоты перекрытия (180 мм), принимаем треугольную эпюру напряжений по рисунку.

Проверим, выполняется ли условие формулы (17), приведенное в СНиП II-22-81 «Каменные и армокаменные конструкции»:

Nc ≤ Ψ *d*Rc*Ac, где

Nc = Q*1м = 2,51 т – нагрузка на 1 погонный метр кладки;

Ψ – коэффициент, при треугольной эпюре напряжений равный 0,5;

d – коэффициент, равный 1 для газобетона;

Rc – расчетное сопротивление газобетона, которое находим из таблицы 5 «Рекомендаций по применению стеновых мелких блоков из ячеистых бетонов» для марки газобетона М25 на растворе марки М10; с расчетным коэффициентом 0,9 Rc = 0,9*0,51 = 0,46 МПа = 46 т/м2;

Ac — площадь смятия, на которую передается нагрузка, равная 0,12*1 = 0,12 м.

В итоге: 2,51 т < 0,5*1*46*0,12 = 2,76 т – условие выполняется.

Максимальное напряжение на 1 погонный метр кладки равно:

2Q/a0b = (2*2.51)/(0.12*1) = 42 т/м2 = 0,42 МПа.

Определим, какую часть от расчетного сопротивления составляет максимальное напряжение: (0,42/0,46)*100% = 91%, что превышает 80%, значит кладку нужно армировать. Армируем кладку сеткой из проволоки Вр-I диаметром 4 мм с шагом стержней 100х100 мм.

Пример 3. Расчет на смятие кладки из газобетона марки по плотности D600, по прочности B2.5 (М25) на растворе марки М10. Толщина стены 350 мм. На кладку опирается монолитное железобетонное перекрытие толщиной 200 мм, глубина опирания 140 мм. Пролет перекрытия 6,4 м.

Сбор нагрузки на стену (на 1 погонный метр кладки):

Действующая нагрузка

Расчет

Результат

Перекрытие толщиной 0,2 м; вес 2,5 т/м3; половина пролета 3,2 м; коэффициент надежности по нагрузке 1,1; ширина сбора нагрузки 1 м.

0,2*2,5*3,2*1,1*1

1,76 т/м

Конструкция пола толщиной 60 мм, усредненный вес 1,8 т/м3; половина пролета 3,2 м; коэффициент надежности по нагрузке 1,1; ширина сбора нагрузки 1 м.

0,06*1,8*3,2*1,1*1

0,38 т/м

Перегородки – усредненная нагрузка 0,1 т/м2; половина пролета 3,2 м; коэффициент надежности по нагрузке 1,1; ширина сбора нагрузки 1 м.

0,1*3,2*1,1*1

0,35 т/м

Временная нагрузка на перекрытии 0,2 т/м2; половина пролета 3,2 м; коэффициент надежности по нагрузке 1,2; ширина сбора нагрузки 1 м.

0,2*3,2*1,2*1

0,77 т/м

Итого

Q = 3,26 т/м

Расчет ведем согласно п. п. 4.11-4.15 «Пособия по проектированию каменных и армокаменных конструкций».

Так как глубина опирания перекрытия (150 мм) меньше высоты перекрытия (180 мм), принимаем треугольную эпюру напряжений по рисунку.

Проверим, выполняется ли условие формулы (17), приведенное в СНиП II-22-81 «Каменные и армокаменные конструкции»:

Nc ≤ Ψ *d*Rc*Ac, где

Nc = Q*1м = 3,26 т – нагрузка на 1 погонный метр кладки;

Ψ – коэффициент, при треугольной эпюре напряжений равный 0,5;

d – коэффициент, равный 1 для газобетона;

Ac — площадь смятия, на которую передается нагрузка, равная 0,15*1 = 0,15 м.

В итоге: 3,26 т > 0,5*1*46*0,14 = 3,22 т – условие не выполняется. Необходимо устройство монолитного пояса. Толщину монолитного пояса можно определить по таблице 6 «Пособия по проектированию каменных и армокаменных конструкций».

Выводы.

При незначительном отклонении исходных данных, результаты расчета получаются совсем разными. От чего же, как выясняется, зависит прочность кладки на смятие?

1. От пролета перекрытия, от нагрузок, приложенных на перекрытие.

2. От толщины и глубины опирания перекрытия. Чем больше глубина опирания, тем лучше себя чувствует кладка – это видно из примеров. Но здесь нужно учитывать, что формулы расчета, приведенные в примерах выше, распространяются на случай, когда глубина опирания перекрытия меньше его толщины. Для всех остальных случаев необходимо пользоваться методикой расчета, приведенной в п. 4.15 «Пособия …», для нетреугольной эпюры напряжения формулы расчета отличаются от приведенных в примерах.

3. От марки газобетона и раствора.

Еще полезные статьи:

«Выбор материала для стен»

«Как подобрать перемычки в кирпичных стенах»

«Как подобрать перемычки в частном доме – примеры расчета. «

«Подбираем перемычки в кирпичных перегородках – примеры расчета. Проемы №1-3.»

«Подбираем перемычки в самонесущих кирпичных стенах — примеры расчета. Проемы №4-6.»

«Подбираем перемычки в несущих кирпичных стенах — примеры расчета. Проемы №7-11.»

«Как выполнить чертеж перемычек — схему перекрытия оконных и дверных проемов»

«Устройство металлической перемычки»

«Как рассчитать стены из кладки на устойчивость.»

«Как пробить проем в существующей стене.»

Внимание! Для удобства ответов на ваши вопросы создан новый раздел «БЕСПЛАТНАЯ КОНСУЛЬТАЦИЯ».

class=»eliadunit»>

Добавить комментарий

svoydom.net.ua

Расчет на смятие кирпичной кладки. Расчет кладки на смятие

Расчеты которые можно сделать в программе Расчет на смятие кирпичной кладки:

Определение несущей способности кирпичной кладки с сетчатым армированием
Расчет на смятие кирпичной кладки

Формат файла: Excel

Размер файла: 0,251 Мб

Описание программы Расчет на смятие кирпичной кладки.

Расчет кладки на смятие

Каждому инженеру-проектировщику необходимо уметь делать Расчет на смятие кирпичной кладки, т.к. кирпичная и каменная кладка — это самый растпостраненный способ устройства стен. Ведь от правильного Расчета на смятие кирпичной кладки зависит прочность всей конструкции в целом.

С помощью данной программы Вы сможете определить несущую способность кирпичной кладки с сетчатым армированием и определить процент загруженности кирпичной кладки.

Изменяя определенные параметры расчета, такие как: Материал кирпичной кладки, центральное или внецентренное сжатие, марку кирпича и раствора, задавать сечение столба или простенка, диаметр и класс арматуры Вы легко сможете выполнить расчет по своим техническим требованиям и проверить прочность кирпичной кладки и провести расчет кладки на смятие.

Данная программа Расчет на смятие кирпичной кладки распостраняеться БЕСПЛАТНО!

spacecad.ru

9. Местное сжатие (смятие) каменной кладки.

Глубина заделки плит перекрытия и покрытия в стену а = 12 см.

Сосредоточенная сила от перекрытия

F=(5,124+1,95*0,947)*0,95*10,816=71,62 кН.

Расчет сечений на смятие при распределении нагрузки на части площади следует производить по формуле

NC≤ψ*d*RC*AC,

где NC– продольная сжимающая сила от местной нагрузки;

ψ – коэффициент полноты эпюры давления от местной нагрузки. При треугольной эпюре давления ψ=0,5;

d= 1,5 – 0,5*ψ = 1,5-0,5*0,5=1,25

RC– расчетное сопротивление кладки.RC= 1,6 МПа;

АC–площадь смятия, на которую передается нагрузка.

АC=а*b= 0,12 * 1,65 = 0,198 м2,

где b– ширина простенка, равная 1,65 м.

NC=ψ*d-RC*AC= 0,5*1,25*1600*0,198 = 198 кН >F=71,62 кН, следовательно прочность кладки при местном сжатии (смятии) под опорой плиты перекрытия достаточна.

10. Внецентренно сжатый элемент, усиленный стальной обоймой.

В связи с надстройкой здания на два этажа необходимо запроектировать усиление простенка первого этажа здания.

Сечение простенка прямоугольное с размерами h*b = 0,25*1,65=0,4125 м2.

Грузовая площадь для расчета наружной стены Агр1=3,38*3,2=10,816 м2.

Т.к., назначение здания – жилой дом и при Агр=10,816 м2 > А1=9 м2 , то

ѱА1=0,947 (п. 3.8 [1]). Тогда, по формуле 3 [1]

, где n-общее число перекрытий, нагрузки от которых учитываются при расчете рассматриваемого сечения простенка.

Расчет по сечению 3-3

Расчетное усилие от вышележащих конструкций

N3-3=Nпокр+Nперtot+Nчерд+Nст+F

1) собственный вес стены вышележащих этажей:

γ=1800кг/м3=18кН/ м3-удельный вес кладки

Nст=

кН , где

γf=1,1 – коэффициент надежности по нагрузке для собственного веса стены [1, табл. 1].

Определим расчетное усилие от перекрытий (включая чердачное) и покрытия:

N1=(Nчер +4*Nпер)*Агр*γn +Nпок*Агр. стр.*γn=

(5,409+4*(5,124+1,95*0,716))*10,816*0,95+4,5965*9,9*0,95=365,1кН;

Опорная реакция плит перекрытия, приложенная на рассчитываемый простенок

F=(5,124+1,95*0,947)*0,95*10,816=71,62 кН.

Значит, N3-3=Nст+N1+F=161,38+365,1+71,62=598,1 кН;

Эксцентриситет опорной реакции

м;

Следовательно, изгибающий момент в сечении 2-2 (на уровне верха окна)

кН*м,

где х=0,18 м – расстояние от верха окна до низа плиты перекрытия.

Эксцентриситет расчетного продольного усилия равен:

где у — расстояние от центра тяжести сечения до края сечения в сторону эксцентриситета. Согласно п. 4.8 и 5.1 [2] расчет по раскрытию трещин в швах кладки не требуется.

Так как толщина стен 25 см то необходимо учитывать случайный эксцентриситет ev=0.02м.

Несущую способность простенка определяем по формуле 13 по п.6.1 [2]

Коэффициент mg ищется по формуле

где — расчетная продольная сила от длительных нагрузок;

NG= Nст+N1G+FG=161,38+(5,409+4*(5,124+0,39*0,645))*10,816*0,95+

+2,5965*9,9*0,95+(5,124+0,39*0,947)*0,95*10,816=161,38+303,2+56,44=521,02 кН;

— коэффициент, принимаемый по табл. 20 [2];

— эксцентриситет от действия длительных нагрузок.

Интерполируя между полученным значением и 1, получим для сечения 2-2

m2-2g=0,996.

Определяем значение коэффициента продольного изгиба φ для всего сечения.

Расчетная высота простенка l0 при заданных условиях в соответствии с п.4.3а, принимается равной м.

Гибкость простенка определяется по формуле ;

Упругая характеристика кладки из силикатного кирпича по табл.15 [2], при этом имеется ввиду, что марка раствора будет в пределах 25-200. Тогда:

Коэффициент продольного изгиба для всего сечения, принимаемая по табл. 18 [2]

φ =0,82;

Определяем значение коэффициента продольного изгиба для сжатой части сечения.

Высота сжатой части поперечного сечения Ас определяется по формуле

hc=h-2e0=0,25-2*(0,0068+0.02)=0,196; тогда при отношении

, по таблице 18 [2] φc =0,737;

Тогда .

Определяем площадь сжатой части сечения

м2;

Коэффициент ω принимаем по табл. [19]:

Проверка несущей способности простенка:

, следовательно несущая способность простенка не обеспечена.

Необходимое повышение несущей способности простенка осуществляется путем устройства стальной обоймы.

Требуемую величину увеличения несущей способности простенка за счет поперечной арматуры (планок) обоймы определяем по формуле:

;

φ=0,779;

mg=1 -коэффициент, учитывающий влияние длительного воздействия нагрузки;

mk=0,7 – коэффициент условия работы кладки

Хомуты обоймы принимаем из полосовой стали (Сталь ВСт3сп), а вертикальную арматуру обоймы (уголки) по конструктивным соображениям из 4└50*5мм. Принятые материалы обоймы аналогичны стали класса А-1; по таблице 10 [3] находимRSC= 43 МПа иRSW= 150 МПа.

Ас=0,04*0,048=0,00192м2-площадь сечения продольных уголков стальной обоймы.

0,891*2,5*µ*150000*0,4125/(100*(1+2,5*µ))=598,1/(0,946*0,779)-0,996*0,7*0,4125*1600-43000*0,00192

2,5*µ=0,488*(1+2,5µ)

2,5*µ-1,2475*µ=0,488

µ=0,389%

µ — процент армирования хомутами и поперечными планками.

Принимая расстояние между осями планок обоймы s=40 см (кратно высоте простенка) (, но не более 50 см), определяем их сечение из условия:

где h и b — размеры сторон усиливаемого элемента;

см2;

Принимаем полосу сечением 50*5 мм; АS=2,5 см2. Учитывая, чтоb/h=1,65/0,25=6,6>2, устанавливаем дополнительные поперечные связи из стержнейØ10 А-Iв середине длины сечения с шагом по высоте обоймы 40 см (равен шагу планок). Обойма устраивается на высоту оконных проемов и оштукатуривается цементно-песчаным раствором 25…30мм.

Литература

1. СНиП 2.01.07 – 85* «Нагрузки и воздействия» -М.: Стройиздат, 2003г.;

2. СНиП II-22-81 «Каменные и армокаменные конструкции»- М.: Стройиздат.1983г;

3. «Каменные и армокаменные конструкции» В. В. Бабков,

А. И. Габитов, А. М. Гайсин, Уфа 2005 г.

Номер

Помещения

Назначение

помещения и

внутрр

studfiles.net

Предел прочности кирпича на сжатие и на изгиб: как определить

Кирпич повышенной прочности отличается особой рецептурой изготовления. С целью определения количественных показателей для различных типов огнеупорного материала используется специальная таблица. Действующие камины в домах или технологические печи на промышленных предприятиях производятся с применением шамотного изделия марки ШАК. Этот материал обладает максимальным пределом прочности, составляющим 23 Н/мм².

Где необходим высокопрочный кирпич

Дома всегда возводились с использованием обожженного кирпича. Поскольку раньше они не были многоэтажными, то и предусмотренного класса прочности хватало на то, чтобы дом можно было эксплуатировать веками. Одноэтажное строительство не требует выбора материала с максимальной прочностью. Необходима только правильная перевязка рядов и осуществление армирования кладки. Вся стропильная кровельная система будет годами держаться на стенах, даже если они выполнены путем кладки в полкирпича.

Целостность одноэтажного дома на практике зависит от фундамента. В результате его смещения либо неравномерной усадки может появиться масса проблем, которые являются более важными, чем возведение стен из материала, имеющего высокую прочность. При многоэтажном строительстве нагрузка на ряды внизу строения совершенно другая. Нагрузка складывается из:

Расположенных выше рядов кладок.
Железобетонных плит перекрытий.
Стропильной системы и кровли.
Ветровых и снеговых нагрузок.

Если учитывать все параметры, оказывающие влияние на долговечность и надежность стен, то важным показателем будет прочность при сжатии изделия. Вместе с тем использование предлагаемых методик расчета является достаточно сложной задачей. Сами результаты могут оказаться приблизительными, поэтому на практике они не позволят выстроить достаточно надежную конструкцию.

Прочность на сжатие материала — это способность камня выдерживать без разрушений различные виды механической нагрузки. Для определения этого параметра необходимо исследовать материал на прочность при сжатии. Результат выражается в кгс/см². Например, выбирая марку изделия М75, следует иметь в виду, что оно будет разрушаться в условиях давления равного 75 кгс/см².

Марка применяемого раствора тоже оказывает влияние на результат. Ее обозначение считается прямым указанием на давление в кгс/см², которое является разрушающим. К примеру, цементный раствор М25 способен выдержать давление в 25 кгс/см², М100-100 кгс/см² и т.д. Чем больше в растворе цемента, тем выше его марка. К примеру, для раствора М200 рекомендуется применение цемента М500. Большое значение при кладке стен придается равномерности заполнения всех швов раствором. Надежность кладки в большей степени зависит от опыта каменщика, нежели от марки кирпича.

Как выбирать материал самостоятельно

Тем, кто живет в регионах с суровым климатом, необходимо обратить внимание на морозостойкость керамического кирпича. Этот показатель указывается в маркировке изделия с индексом F либо МРЗ. Это означает, что испытания кирпича по определению количества циклов заморозки и оттаивания показывают то, сколько изделие способно выдерживать без каких-либо разрушений. Хорошее значение параметра морозостойкости строительного материала должно составлять не менее 50 циклов.

Определение реального ресурса кладки связано с умножением значения морозостойкости материала на 2,5-3. Значение коэффициента находится в зависимости от того, насколько суровыми являются морозы, которые характерны для определенного региона.

Уровень предела прочности сжатия кирпича играет большую роль в определенной ситуации. Этот показатель необходимо учитывать при облицовке фасада. Визуальный осмотр здания иногда свидетельствует о том, что большие нагрузки, приходящиеся на декоративный облицовочный материал, приводят к разрушению фасада здания.

Устойчивость кладки по отношению к ветровой эрозии находится в линейной зависимости от прочности камня. Существует специальная таблица, позволяющая определить предел прочности на изгиб. При выборе облицовочного материала важно учитывать не только прочность кирпича на сжатие, но и показатели влагопоглощения и морозостойкости изделия. Они влияют на его характеристики так же, как и минимальный размер пор.

Какой вид изделия самый надежный

Испытание кирпича и камня различных сортов показали, что они обладают разными характеристиками, зависящими от технологии изготовления. Чем выше марка кирпича М, тем материал прочнее. Он подразделяется стандартом по прочности на 8 видов марок: 50, 75, 100, 125, 150, 175, 200, 250 и 300. На его марку влияют 2 параметра предела прочности:

на сжатие;
на изгиб.

Необходимо учитывать, что значение предела прочности материала на изгиб обычно составляет около 20% от значения предела прочности на сжатие, который бывает достаточно высокий. Например, если партия кирпича М100 по прочности, то показатель сжатия должен составлять не меньше 100 кг/см² (или 10 МПа). При этом на каждый 1 см² поверхности изделия должна приходиться нагрузка, составляющая не меньше 100 кг. Размер площади кладки материала стандартных размеров равен 300 см², поэтому можно определить, что для ее разрушения понадобится нагрузка, равная 30000 кг.

В кладке изделие работает не только на сжатие, но и на изгиб, поскольку имеются прослойки цементного раствора и кладки с перевязкой. Уровень несущей способности кладки должен быть ниже уровня прочности строительного материала.

Красный керамический кирпич прочнее силикатного М200. Наибольшая марка изделия составляет М300. Поскольку обжиг глины обычно заканчивается спеканием ее частиц, то образовавшаяся масса должна напоминать по собственной структуре камень с небольшими порами, появляющимися в результате испарения влаги.

Гиперпрессованные изделия или продукты прессовки состоят из сырья-наполнителя и портландцемента М500. Изделие изготавливается с добавлением известняка, ракушечника, кирпичного боя, шлака, а также другого наполнителя.

Процесс пропарки с последующим хранением изделий на теплом складе позволяет повышать их прочность. Пропарочная камера используется для производства изделий М200-250. После 1 месяца хранения материал М200-250 будет иметь марку кирпича М 350.

Клинкерный кирпич по своей прочности занимает лидерские позиции. Стандартом предусматривается прочность материала до М1000. Лучшие образцы клинкера для облицовки способны выдержать усилие на сжатие в 1700-1800 кгс/см². Стоимость этих изделий намного выше конкурирующих вариантов.

kubkirpich.ru

Расчет кирпичной стены на прочность

Расчет кирпичной кладки на прочность

Наружные несущие стены должны быть, как минимум, рассчитаны на прочность, устойчивость, местное смятие и сопротивление теплопередаче. Чтобы узнать, какой толщины должна быть кирпичная стена . нужно произвести ее расчет. В этой статье мы рассмотрим расчет несущей способности кирпичной кладки, а в следующих статьях — остальные расчеты. Чтобы не пропустить выход новой статьи, подпишитесь на рассылку и вы узанете какой должна быть толщина стены после всех расчетов. Так как наша компания занимается строительством коттеджей, то есть малоэтажным строительством, то все расчеты мы будем рассматривать именно для этой категории.

Несущими называются стены, которые воспринимают нагрузку от опирающихся на них плит перекрытий, покрытий, балок и т.д.

Армирование кирпичной кладки допускается только лишь в том случае, когда увеличение марки кирпича и раствора не позволяет обеспечить требуемую несущую способность.

Пример расчета кирпичной стены.

Несущая способность кирпичной кладки зависит от многих факторов — от марки кирпича, марки раствора, от наличия проемов и их размеров, от гибкости стен и т.д. Расчет несущей способности начинается с определения расчетной схемы. При расчете стен на вертикальные нагрузки, стена считается опертой на шарнирно-неподвижные опоры. При расчете стен на горизонтальные нагрузки (ветровые), стена считается жестко защемленной. Важно не путать эти схемы, так как эпюры моментов будут разными.

В глухих стенах за расчетное принимается сечение I-I на уровне низа перекрытия с продольной силой N и максимальным изгибающим моментом М. Часто опасным бывает сечение II-II . так как изгибающий момент чуть меньше максимального и равен 2/3М, а коэффициенты mg и φ минимальны.

В стенах с проемами сечение принимается на уровне низа перемычек.

Из прошлой статьи Сбор нагрузок на стену первого этажа возьмем полученное значение полной нагрузки, которая включает в себя нагрузки от перекрытия первого этажа P1 =1,8т и вышележащих этажей G=G п +P 2 +G 2 = 3,7т:

N = G + P1 = 3,7т +1,8т = 5,5т

Плита перекрытия опирается на стену на расстоянии а=150мм. Продольная сила P1 от перекрытия будет находиться на расстоянии а / 3 = 150 / 3 = 50 мм. Почему на 1/3? Потому что эпюра напряжений под опорным участком будет в виде треугольника, а центр тяжести треугольника как раз находится на 1/3 длины опирания.

Нагрузка от вышележащих этажей G считается приложенной по центру.

Так как нагрузка от плиты перекрытия (P1 ) приложена не по центру сечения, а на расстоянии от него равном:

e = h/2 — a/3 = 250мм/2 — 150мм/3 = 75 мм = 7,5 см,

то она будет создавать изгибающий момент (М) в сечении I-I. Момент — это произведение силы на плечо.

Тогда эксцентриситет продольной силы N составит:

e0 = M / N = 13,5 / 5,5 = 2,5 см

Так как несущая стена толщиной 25см, то в расчете следует учесть величину случайного эксцентриситета eν =2см, тогда общий эксцентриситет равен:

e0 = 2,5 + 2 = 4,5 см

При e0 =4,5 см < 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.

Прочность кл адки внецентренно сжатого элемента определяется по формуле:

Коэффициенты mg и φ1 в рассматриваемом сечении I-I равны 1.

— R — расчетное сопротивление кладки сжатию. Определяем по таблице 2 СНиП II-22-81 (скачать СНиП II-22-81 ). Расчетное сопротивление кладки из кирпича М75 на растворе М25 равно 11 кг/см 2 или 110 т/м 2

— Ac — площадь сжатой части сечения, определяется по формуле:

A — площадь поперечного сечения. Так как сбор нагрузок считали на 1 пог. метр, то и площадь поперечного сечения определяем от одного метра стены A = L * h = 1 * 0,25 = 0,25 м 2

Ac = 0,25 (1 — 2*0,045/0,25) = 0,16 м 2

— ω — коэффициент, определяемый по формуле:

ω = 1 + e0 /h = 1 + 0,045/0,25 = 1,18 ≤ 1,45 условие выполняется

Несущая способность кладки равна:

Проверим прочность кирпичного простенка (толщиной 51 см, шириной 100 см, высотой 300 см) несущей ограждающей стены многоэтажного здания на действие эксплуатационных нагрузок (действующих на стадии эксплуатации здания). Толщина стен вышележащих этажей 38 см. Схема к расчету простенка представлена на Рис.1.

Ширина простенка: b=100 см;Толщина стен вышележащих этажей: h3 =38 см;Толщина рассчитываемого простенка: h4 =51 см;Высота этажа (простенка): H=3 м

от стен вышележащих этажей: P1 =300 кН;от веса перекрытия над рассматриваемым этажом: P2 =50 кН;от веса стены рассматриваемого этажа (на участке а=45 см от низа перекрытия до верха простенка): P3 =6 кН.

Глубина заделки несущих конструкций перекрытия в стену c=20 см.Расчетное сопротивление кладки сжатию Rсж =1 МПа (растяжение в кладке не допускается).

Рис.1. Схема к расчету кирпичного простенка

Подсчет нагрузок на простенок

Сила Р1 (см. Рис.1) приложена в центре тяжести сечения стены вышележащего этажа. Поскольку толщина стен рассматриваемого и вышележащего этажей неодинакова, эта сила приложена с эксцентриситетом e1 относительно центра тяжести стены рассматриваемого этажа и создает внешний момент, направленный против часовой стрелки (см. разрез 1-1):

Давление перекрытия на стену обычно принимают распределенным по закону треугольника (от максимума на грани стены до нуля в конце заделки). Следовательно, его равнодействующая P2 также имеет эксцентриситет e2 относительно центра тяжести сечения стены рассматриваемого этажа и вызывает момент противоположного направления, приложенный на уровне низа перекрытия:

Таким образом, на стену рассматриваемого этажа действует суммарная вышележащая сила от вышележащих конструкций: и суммарный сосредоточенный момент, направленный против хода часовой стрелки:

Проверка прочности простенка

Полагаем, что кирпичная стена в пределах каждого этажа здания работает как вертикальная свободно лежащая на двух опорах (перекрытиях) балка пролетом H (см. Рис.1, б). Эпюры усилий показаны на Рис.1, в. Расчетным является сечение AB, расположенное на уровне верха простенка. В данном сечении возникает продольная сила сжатия: и изгибающий момент, равный:

Площадь сечения простенка: F=b·h4=1·0.51=0.51 м 2 .

Момент сопротивления сечения:

Наибольшие напряжения сжатия возникают в ребре А. Проверим прочность простенка по формуле:

т.е. прочность простенка обеспечена.

Минимальная толщина стены из кирпича или блоков

Стены частных домов, коттеджей и других малоэтажных зданий делают, как правило, двух- трехслойными с утепляющим слоем. Слой утеплителя располагается на несущей части стены из кирпича или малоформатных блоков. Застройщики часто задаются вопросами:«Можно ли сэкономить на толщине стены?».«А не сделать ли несущую часть стены дома потоньше, чем у соседа или, чем предусмотрено проектом?

На строительных площадках и в проектах увидеть несущую стену из кирпича толщиной 250 мм. а из блоков — даже 200 мм. стало обычным делом.

Стена оказалась слишком тонкой для этого дома.

Прочность стены дома определяется расчетом

Нормы проектирования (СНиП II-22-81 «Каменные и армокаменные конструкции») независимо от результатов расчета ограничивают минимальную толщину несущих каменных стен для кладки I группы в пределах от 1/20 до 1/25 высоты этажа.

Таким образом, при высоте этажа до 3 м. толщина стены в любом случае должна быть больше 120 — 150 мм .

На несущую стену действует вертикальная сжимающая нагрузка от веса самой стены и вышележащих конструкций (стен, перекрытий, крыши, снега, эксплуатационной нагрузки). Расчетное сопротивление сжатию кладки из кирпича и блоков зависит от марки кирпича или класса материала блоков по прочности на сжатие и марки строительного раствора.

Для малоэтажных зданий, как показывают расчеты, прочность на сжатие стены толщиной 200-250 мм из кирпича обеспечивается с большим запасом. Для стены из блоков, при соответствующем выборе класса блоков, проблем обычно также не бывает.

Кроме вертикальных нагрузок, на стену (участок стены) действуют горизонтальные нагрузки, вызванные, например, напором ветра или передачей распора от стропильной системы крыши.

Кроме этого, на стену действуют вращающие моменты, которые стремятся повернуть участок стены. Эти моменты связанны с тем, что нагрузка на стену, например, от плит перекрытий или вентилируемого фасада приложена не по центру стены, а смещена к боковым граням. Сами стены имеют отклонения от вертикали и прямолинейности кладки, что также приводит к возникновению дополнительных напряжений в материале стены.

Горизонтальные нагрузки и вращающие моменты создают изгибающую нагрузку в материале на каждом участке несущей стены.

Прочность, устойчивость стен толщиной 200-250 мм и менее, к этим изгибающим нагрузкам не имеет большого запаса. Поэтому, устойчивость стен указанной толщины для конкретного здания обязательно должна быть подтверждена расчетом.

Для строительства дома со стенами такой толщины необходимо выбирать готовый проект с соответствующими толщиной и материалом стен. Корректировку проекта с иными параметрами под выбранные толщину и материал стен обязательно поручаем специалистам.

Практика проектирования и строительства жилых малоэтажных домов показала, что несущие стены из кирпича или блоков толщиной более 350 — 400 мм. имеют хороший запас прочности и устойчивости, как к сжимающим, так и изгибающим нагрузкам, в подавляющем большинстве конструктивных исполнений здания.

Стены дома, наружные и внутренние, опирающиеся на фундамент, образуют совместно с фундаментом и перекрытием единую пространственную структуру (остов), которая совместно сопротивляется нагрузкам и воздействиям.

Создание прочного и экономичного остова здания — инженерная задача, требующая высокой квалификации, педантичности и культуры от участников строительства.

Дом с тонкими стенами более чувствителен к отклонениям от проекта, от норм и правил строительства.

Застройщику необходимо понимать, что прочность, устойчивость стен снижается, если:

уменьшается толщина стены;
увеличивается высота стены;
увеличивается площадь проемов в стене;
уменьшается ширина простенка между проемами;
увеличивается длина свободного участка стены, не имеющего подпора, сопряжения с поперечной стеной;
в стене устраиваются каналы или ниши;

Прочность, устойчивость стен меняется в ту или иную сторону если:

изменить материал стен;
изменить тип перекрытия;
изменить тип, размеры фундамента;

Дефекты, снижающие прочность, устойчивость стен

Нарушения и отступления от требований проекта, норм и правил строительства, которые допускают строители (при отсутствии должного контроля со стороны застройщика), снижающие прочность, устойчивость стен:

используются стеновые материал (кирпич, блоки, раствор) с пониженной прочностью по сравнению с требованиями проекта.
не выполняется анкеровка металлическими связями перекрытия (балок) со стенами согласно проекта;
отклонения кладки от вертикали, смещение оси стены превышают установленные технологические нормы;
отклонения прямолинейности поверхности кладки превышают установленные технологические нормы;
недостаточно полно заполняются раствором швы кладки. Толщина швов превышает установленные нормы.
чрезмерно много в кладке используются половинки кирпича, блоки со сколами;
недостаточная перевязка кладки внутренних стен с наружными;
пропуски сетчатого армирования кладки;

Застройщику необходимо во всех перечисленных выше случаях изменения размеров или материалов стен и перекрытий обязательно обращаться к профессионалам-проектировщикам для внесения изменений в проектную документацию. Изменения в проекте должны быть заверены их подписью.

Предложения вашего прораба типа «давай сделаем проще» обязательно должны быть согласованы с профессиональным проектировщиком. Контролируйте качество строительных работ, которые делают подрядчики, или при их выполнении собственными силами не допускайте указанных выше дефектов строительства.

Нормами правил производства и приемки работ (СНиП 3.03.01-87) допускается: отклонения стен по смещению осей (10 мм), по отклонению на один этаж от вертикали (10 мм), по смещению опор плит перекрытия в плане (6…8 мм) и пр.

Чем тоньше стены, тем более они нагружены, тем меньше у них запас прочности. Нагрузка на стену помноженная на «ошибки» проектировщиков и строителей может оказаться чрезмерной (на фото).

Процессы разрушения стены проявляются не всегда сразу, бывает — спустя годы после завершения строительства.

Советы застройщику

Толщину стен 200-250 мм из кирпича или блоков безусловно целесообразно выбрать для одноэтажного дома или для верхнего этажа многоэтажного.

Дом в два или три этажа с толщиной стен 200-250 мм. стройте при наличии в вашем распоряжении готового проекта, привязанного к грунтовым условиям места строительства, квалифицированных строителей, и независимого технического надзора за строительством.

В иных условиях для нижних этажей двух- трехэтажных домов надежнее стены толщиной не менее 350 мм .

О том, как сделать несущие стены толщиной всего 190 мм.. читайте здесь.

Уважаемый читатель!

В комментарии оцените полезность статьи.Задайте вопрос по теме статьи, дополните, уточните или возразите автору.Расскажите о том, как делаете Вы.Комментарий будет опубликован через некоторое время, после одобрения. Спасибо за оставленный комментарий!

Минимальная толщина стены из кирпича или блоков: 3 комментария

добрый вечер, подскажите пожалуйста, как рассчитать нагрузку на кирпичную стену. Стена(кладка)в полкирпича, плюс штукатурка, хочу повесить на ней накопительный водонагреватель объемом 50 литров, общий вес примерно 65-70 кг, выдержит ли, без последствий, данную нагрузку и как это рассчитывается?

У меня держит уже год. Не ставить же его на пол.

Источники: http://oooalfa-pro.ru/stati-o-remonte/article_post/raschet-steny-na-prochnost, http://probuild-info.ru/primer-proverochnogo-rascheta-kirpichnogo-prostenka-na-prochnost/, http://domekonom.su/minimalnaya-tolschina-kamennoi-steny.html

lor-zrs.ru

4.6. Как влияет снижение марки кирпича и раствора на прочность кладки?

Марка кирпича влияет на прочность кладки сильнее, чем марка раствора. Причем, чем выше марка раствора, тем ее влияние слабее. Например, снижение марки кирпича со 100 до 75 снижает прочность кладки на 16…17%, а аналогичное снижение марки раствора — всего на 5…6%. Поэтому для большинства каменных конструкций марку раствора выше 75 не назначают. Однако, если в проекте заложен раствор невысокой прочности, то снижение его марки заметно снизит не только расчетное сопротивление кладки, но и упругую характеристику, от которой зависит устойчивость сжатых элементов, а сама кладка может перейти в более низкую группу, для которой многие расчетные требования ужесточаются.

Следует также иметь в виду, что чем ниже марка раствора, тем у него более рыхлая структура, тем ниже его морозостойкость, следовательно, тем ниже и долговечность самой кладки. Последнее особенно касается стен подвала, цоколей и карнизов.

4.7. Чем опасно «подмолаживание» раствора?

На строительном жаргоне «подмолаживание» означает повторное разведение водой загустевшего цементного раствора. Операция эта столь же распространенная, сколь и недопустимая. В результате нее раствор резко теряет свою прочность, что опасно для несущих элементов кладки, становится рыхлым и легко размораживается (выветривается), что опасно для конструкций, эксплуатируемых на открытом воздухе.

4.8. К чему приводит недостаточная глубина опирания элементов перекрытий (покрытий) на каменные стены, пилястры и колонны?

Чем меньше глубина (площадь) опирания конструкций, тем выше напряжения смятия в каменной кладке. Если глубина опирания недостаточна, напряжения превышают прочность кладки на смятие, в ней образуются опасные трещины, которые вызывают скол кладки и обрушение опирающейся конструкции — фермы, балки, плиты, перемычки (рис. 30). К сожалению, этот опаснейший дефект является распространенным и нередки случаи, когда он приводит к гибели людей.

4.9. К чему приводит отсутствие распределительных железобетонных плит под опорами ригелей (ферм, балок)?

Распределительные плиты (подушки) выравнивают давление под опорами конструкций, уменьшая максимальные значения напряжений смятия в кладке. Причем, чем больше толщина подушки, тем более равномерны напряжения. На эти уменьшенные значения напряжений и рассчитывают прочность кладки. Если предусмотренная проектом подушка не установлена, напряжения смятия возрастут, что может привести к аварийным последствиям (см. предыдущий ответ). Подушки необходимо ставить всегда, когда опорная реакция превышает 100 кН (10 т), даже если они не требуются по расчету. Толщина подушек назначается не менее 150 мм, а их объемное армирование не менее 0,5%. Следует, однако, помнить о том, что сами подушки непосредственно воспринимают опорное давление, поэтому их также нужно рассчитывать на смятие с подбором требуемой арматуры и класса бетона.

4.10. Какую роль играют арматурные сетки в кладке под опорами балок, прогонов и перемычек?

Если железобетонные подушки уменьшают напряжения смятия в кладке, то сетки увеличивают ее расчетное сопротивление смятию. При смятии разрушение кладки начинается с образования небольших трещин непосредственно под опорами. Сетки предотвращают развитие этих трещин и, тем самым, удерживают кладку от разрушения. Отсюда ясно, что устанавливать сетки следует в самых верхних швах, иначе пользы они не принесут (рис. 31). Отсутствие сеток в тех случаях, когда они необходимы по расчету, может вызвать аварийное состояние кладки и потребовать ее усиления.

studfiles.net

Расчет несущей способности стен и кирпичной кладки в Москве

Какой вариант выбрать?

Выполнение онлайн-расчета стен, столбов и колонн возможно с помощью разных калькуляторов. Самое популярное решение по стройматериалам – силикатные и керамические кирпичи. Хотя белые аналоги более прочные, у них высок уровень тепловых потерь, а влага оказывает сильное негативное воздействие. Кладка тяжелая, что повышает требования к конструкции фундамента. В то же время при соблюдении всех норм можно получить надежное многоэтажное строение.

Газобетон и керамические блоки менее прочны, но их преимущество – малые теплопотери и небольшая масса. Экономия достигается за счет следующих факторов:

• Стройка из них занимает меньше времени.
• Нет необходимости в массивном фундаменте.
• Уменьшаются затраты на утепление постройки.

Пористые газобетонные блоки удобны в монтаже, обладают высокими тепловыми характеристиками. Расходы на отделку минимизируются благодаря шлифованной поверхности. Расчеты демонстрируют, что возведение стеновых конструкций обходится недорого. При выборе следует учитывать недостатки материала – гигроскопичность, недостаточная морозостойкость. Нужны дополнительные мероприятия по защите фасада от воды и климатических воздействий. Тем не менее, по соотношению качества и цены это одно из лучших решений.

Общий порядок работ

Полнофункциональный калькулятор расчета несущей способности стен способен оценить расходы не только на стройматериалы, но и на строительные работы. Чтобы понять происхождение затрат, нужно представлять, как происходит строительство. Примерный порядок действий:

• Удаление неровностей с поверхности цоколя. Очень важный момент, если проект предусматривает использование блоков.
• Кладка кирпичного или блочного типа, в последовательности от внешних к внутренним стенкам.
• Подготовка проемов дверей и окон, обычно посредством железобетонных перемычек. Для легких стройматериалов создается верхний пояс армирования.
• Облицовка фасада, оформление некоторых элементов экстерьера.

Определение прочности кирпичной кладки.

В составе любого обследуемого здания могут быть стальные, железобетонные, деревянные и каменные конструкции. Как любые строительные материалы, каменная кладка имеет свои параметры прочности. Каменная кладка состоит из непосредственно камня (различные по плотности блоки или кирпичи) и раствора (цементно-песчаного, глиняного или известкового). Каменная кладка образует строительную конструкцию (стену или колонну), работающую на сжатие (центральное или внецентренное), на сжатие с изгибом или на смятие.

Соответственно, каменная кладка имеет свойства сопротивления вышеперечисленным внешним воздействиям, называемыми расчетными сопротивлениями сжатию и смятию (это основные расчетные характеристики кладки).

При проведении технического обследования строительных конструкций зданий и сооружений выполняется этап по инструментальному контролю параметром прочности, и для каменной кладки это не исключение. Определение фактической прочности кирпичной кладки и дальнейшее соответствие ее проектным значениям либо выполнение расчета несущей способности является основным при оценке технического состояния каменных конструкций.

Определение фактической величины прочности кирпичной кладки достигается следующими способами:

разрушающим — при помощи приборов механического воздействия, или неразрушающим — наиболее часто использующимся при проведении натурных исследований.

При использовании разрушающего метода определения прочности кирпичной кладки стен или колонн производят отборку образцов необходимого размера высверливанием алмазным дисковым инструментом. Далее ослабленное место отбора восстанавливается замещающей кладкой либо бетоном или специальным ремонтным составом. После этого отобранный образец доставляется в лабораторию для разрушения его на специальном испытательном прессе или стенде.

При использовании неразрушающего метода определения прочности кирпичной кладки, данная работа делится на две составляющие:

определение прочности кирпича и определение прочности раствора. Прочность блока или кирпича может быть определена с помощью прибора «Оникс» или «ПроКондтрол» методом ударного импульса либо ударом бойка молотка.

Умение пользования последним способом достигается опытом при неоднократном инструментальном определением прочности бетона и камня прибором и молотком с дальнейшим сравнением результатов. В учебных пособиях приведены правила определения прочности кирпича и бетона при помощи удара молотка путем изучения следа от удара, однако, инженер-обследователь, как правило, помимо изучения следа от удара основывается на ощущениях и звуке при ударе. Ультразвуковой метод при определении прочности кирпичной кладки не используется, т.к. он основывается на зависимости между величиной скорости распределения ультразвука в теле кладки и параметров прочности, а кирпичная кладка имеет пустоты в кирпичах. Прочность раствора кладки можно определить по испытаниям отобранных горизонтальных образцов.

Также прочность раствора кладки определяют с помощью ножа: с достаточным усилием проводят лезвием ножа по раствору и смотрят какой остался след. Если на растворе остается только след (раствор царапается), то марка раствора выше М75, если раствор немного крошится, то марка М50, если раствор сильно выкрашивается, то от М10 до М25, если же раствор сильно выкрашивается, то прочность раствора от «нулевой» до М5. По результатам натурного обследования кирпича и раствора уже можно определить прочность самой кирпичной кладки при помощи таблицы 2 СНиП «Каменные и армокаменные конструкции».

Прочность кирпича на сжатие — Гражданское строительство

Кирпич в основном используется при строительстве стен, полов, карнизов и арок. Кирпичная крошка также используется в качестве замены каменной крошки в бетонной смеси, когда камень недоступен или предпочтительнее экономичное решение. Во всех перечисленных случаях преобладает сжимающая нагрузка. В связи с этим прочность кирпича на сжатие является очень важным параметром.

Установленная прочность на сжатие

Согласно BDS 2002

Марка	Средняя прочность (кг / см ²)	Минимальная прочность (кг / см ²)
S	280	245
A	175	154
B	140	105

Согласно индийскому стандарту (IS 1077: 1992)

Классификация	Средняя прочность (Н / мм ²)	Средняя прочность (кг / см ²)
35	35	350
30	30	300
25	25	250
20	20	200
17.5	17,5	175
15	15	150
12,5	12,5	125
10	10	100
7,5	7,5	75
5	5	50
3,5	3,5	35

Испытание кирпича на прочность при сжатии

спецификация ASTM C67-03 .

Отбор образцов кирпича

Выбор образца для испытаний: полноразмерные репрезентативные кирпичи следует отбирать случайным образом, чтобы охватить весь диапазон цвета, текстуры и размеров из партии.
Количество образцов для испытаний: Из каждой партии в 1000000 кирпичей или их части следует выбрать не менее 10 кирпичей. Для более крупных партий необходимо выбрать пять отдельных кирпичей из каждой партии в 500000 кирпичей или их фракций.

Каждый образец должен иметь маркировку для идентификации.Маркировка не должна занимать более 5% поверхности образца.

Определение веса

Сушка

Испытательные образцы следует сушить в вентилируемой печи при температуре от 230 ^o F до 239 ^o F (от 110 ^o C до 115 ^o C) в течение не менее 24 часов и до тех пор, пока два последовательных взвешивания с интервалом в 2 часа не покажут прирост потери не более 0,2% от последнего ранее определенного веса образца.

Охлаждение

После сушки образцы необходимо охладить в сушильном помещении.Температура должна поддерживаться 75 + 15 ^o F (24 + 8 ^o C) при относительной влажности от 30 до 70%.

Используемые материалы

Цемент: Быстротвердеющий цемент
Песок: Доступный на месте песок хорошего качества
Укупорочный материал: Укупорка обычно выполняется с помощью гипса или смеси серной глины. Для последнего используется смесь, содержащая от 40 до 60 мас.% Серы, остальное — огнеупорная глина или другой подходящий инертный материал, проходящий через сито № 100 с пластификатором или без него.

Аппарат

Форма для укупорки: четыре квадратных стальных стержня размером 1 дюйм (25,4 мм) на поверхностной пластине для образования прямоугольной формы, приблизительно на 1/2 дюйма (12,7 мм) больше любого внутреннего размера, чем использованный образец кирпича.
Испытательная машина

Процедура испытания

Подготовка образца

Сухие полукирпичи с полной высотой и шириной блока и длиной, равной половине полной длины блока + 1 дюйм (25,4 мм).Концы должны быть плоскими и параллельными.

Покрытие образца

Если поверхность, которая станет опорной поверхностью во время испытания на сжатие, будет утоплена или обшита панелями, впадины должны быть заполнены строительным раствором, состоящим из 1 части по весу быстротвердеющего цемента и 2 частей по весу. вес песка. Перед укупоркой образцы должны быть выдержаны в течение 48 часов. Если углубление превышает ½ дюйма (12,7 мм), в качестве заполнителя используется секция кирпичной или черепичной плиты или металлическая пластина.
Укупорочная форма должна быть установлена.
Смесь серы следует нагреть в термостатируемом нагревательном котле до температуры, достаточной для поддержания текучести в течение разумного периода времени после контакта с закрываемой поверхностью. Необходимо соблюдать осторожность, чтобы не допустить перегрева, и жидкость перед использованием необходимо перемешать.
Форма должна быть заполнена расплавленным серным материалом на глубину дюйма. Поверхность помещается в жидкость вертикально.
Устройство должно оставаться в покое не менее 2 часов до затвердевания.

Испытание образца

Образцы кирпича должны испытываться в плоскости. Образец должен быть отцентрирован под сферическим верхним подшипником в пределах 1/16 дюйма.
Рисунок: Испытание кирпича на прочность при сжатии
Нагрузка должна быть приложена до половины ожидаемой максимальной нагрузки с любой удобной скоростью. Затем необходимо приложить оставшуюся нагрузку с равномерной скоростью в течение 1-2 минут.

Расчет:

Прочность на сжатие, C = (Вт / А)

Где,

W = максимальная калиброванная нагрузка

A = Средняя общая площадь верхней и нижней опорных поверхностей образца.

Ключевые слова Прочность кирпича на сжатие, Кирпич, Индийский стандарт прочности кирпича на сжатие, Испытание кирпича на прочность на сжатие, Прочность кирпича на сжатие в коде, Испытание на прочность на сжатие процедуры кирпича, Испытание на прочность ASTM кирпича

Испытание для Прочность кирпичей на сжатие, абсорбция, выцветание и размер.

Различные свойства кирпичей, подробно описанные в предыдущей статье, проверяются и оцениваются на практике.

Эти испытания (прочность кирпичей на сжатие, абсорбция, выцветание и размер) подробно описаны в соответствующих нормах, подготовленных и опубликованных Бюро индийских стандартов.

В этой статье мы даем лишь краткое описание наиболее важных моментов этих тестов.

(1) Испытание кирпичей на прочность при сжатии. (ISS: 1077-1970)

(i) Возьмите пять случайных образцов кирпичей и погрузите их в воду на 24 часа при комнатной температуре.

(ii) Через 24 часа выньте их, дайте стечь и затем очистите излишки воды.‘

(iii) Теперь заполните их крестовины (и любые другие пустоты) слоем стандартного раствора 1: 1 (1 часть цемента и 1 часть песка).
Храните эти кирпичи во влажных мешках в течение 24 часов (чтобы раствор затвердел).

(iv) Поместите кирпичи в воду на семь дней. (Это необходимо для того, чтобы раствор затвердел).

(v) Выньте кирпичи из воды, дайте воде стечь и удалите излишки воды. Когда поверхность высохнет, каждый кирпич тестируется на прочность на сжатие отдельно.

(vi) Поместите кирпич плоско, концом лягушки вверх, между двумя листами фанеры.

(vii) Кирпич, отрегулированный таким образом между фанерными листами, помещается на основание испытательной машины для испытания кирпича на сжатие, и нагрузка прикладывается в осевом направлении с постоянной скоростью 140 кг / см. ² / мин. (Это очень важно).

(viii) Обратите внимание на нагрузку, при которой кирпич выходит из строя (ломается). Эта нагрузка (P), разделенная на площадь поперечного сечения (A) кирпича, дает прочность на сжатие (Co).

Co = P / A

(ix) Среднее арифметическое значений прочности на сжатие кирпичей всех пяти кирпичей должно приниматься как прочность на сжатие той партии кирпичей, представленных испытательными образцами (а не для всех кирпичей печи). .

(x) Кирпич должен классифицироваться соответственно на основе (Со), полученного, как указано выше.

Прочность кирпичей на сжатие.

(i) Прочность на сжатие первого сорта кирпича составляет 105 кг / см ².

(ii) Прочность на сжатие кирпича 2-го класса составляет 70 кг / см ².

(iii) Прочность на сжатие обычного строительного кирпича составляет 35 кг / см. ².

(iv) Прочность на сжатие высушенного на солнце кирпича составляет от 15 до 25 кг / см ².

Подробнее: Соотношение воды и цемента — определение, расчет, полное руководство.

(2) ИСПЫТАНИЕ НА ВОДОПоглощение (ISS 1077-1970)

(i) Возьмите пять целых кирпичей наугад.

(ii) Высушите эти образцы до постоянного веса, поместив их в вентилируемую печь при 110 ° C + — 5 ° C. Это может занять 48 часов или больше.

(iii) После охлаждения образцы взвешивают по отдельности.

(iv) Сухие взвешенные образцы затем погружают в воду при комнатной температуре на 24 часа.

(v) Через 24 часа образцы отбирают. Каждый образец вытирают насухо и индивидуально взвешивают в течение трех минут после извлечения из воды.

(vi) Величина поглощения рассчитывается по простому соотношению.

Поглощение% = w2-w1 / w1 x 100

, где W1 — сухой вес, а W2 — вес после погружения на 24 часа.

(vii) Среднее из пяти значений для пяти образцов должно быть принято как водопоглощение кирпича.

(viii) Это должно быть в установленных пределах для классификации кирпичей.

(3) Тест на выцветание (ISS 1077-1970)

(i) Возьмите наугад пять кирпичей.

(ii) Поместите каждый кирпич вертикально в отдельную неглубокую посуду с плоским дном, содержащую дистиллированную воду.

Обратите внимание, что глубина погружения кирпича в каждом случае должна быть не менее 2,5 см.

(iii) Храните вышеуказанную посуду (содержащую воду и кирпичи) в теплом (от 18 ° C до 30 ° C) помещении с достаточной вентиляцией.

(Вода из посуды будет потеряна из-за поглощения кирпичами и последующего испарения).

(iv) Добавьте свежее количество дистиллированной воды, когда кирпичи кажутся высохшими.

(v) В конце второй сушки каждый кирпич исследуют на предмет высолов; это появление любого белого пятна соли на поверхности кирпича.

Подробнее: подробное руководство по сортировке агрегатов.

Выцветание сообщается только качественными словами:

Серьезно. Солевые отложения круглые, довольно тяжелые и увеличиваются при многократном увлажнении и сушке. Видна пудра соли.

Тяжелый. Солевые отложения покрывают более 50 процентов поверхности. Склонность к пудре отсутствует.

Умеренный. Солевые отложения покрывают 10-50 процентов поверхности. Соль образует тонкие слои без какой-либо тенденции к отслаиванию в виде хлопьев или превращению в порошок.

Незначительная. Соль покрывает площадь поверхности менее 10 процентов и образует очень тонкий липкий слой.

Нет. Даже после многократного смачивания не наблюдается отложений соли.

Требуется, чтобы высол не превышал установленную степень для различных классов кирпича.

Например, для кирпичей Heavy Duty оно должно быть равно нулю, а для кирпичей первого класса оно должно быть незначительным.

(4) Испытание на допуск размеров (ISS 1077-1970).

Цель. Испытание проводится для проверки того, имеют ли кирпичи требуемые размеры. Он оформляется следующим образом:

(i) Возьмите двадцать кирпичей наугад.

(ii) Удалите с кирпичей все свободные частицы глины, выступающие пузыри и т. Д.

(iii) Разложите кирпичи на ровной ровной поверхности прямым рядом таким образом, чтобы смежные поверхности соприкасались друг с другом.

Расположение будет выполнено в соответствии с проверяемым размером кирпича.

Таким образом, по длине кирпичи будут укладываться вдоль.

Посмотрите видео ниже, чтобы узнать больше.

По ширине кирпич кладут по ширине граней.

По высоте кирпич кладут сбоку.

(iv) Затем в каждом случае измеряется общая длина кирпичных рядов. Они должны находиться в установленных пределах для различных классов кирпича.

Таким образом, для кирпичей стандартного размера (19 x 9 x 9 см) устанавливаются следующие ограничения.

Не забудьте поделиться этой статьей.

Спасибо!

Подробнее: Производство кирпича | Метод, процесс, типы.

Испытание кирпича на прочность при сжатии | Водопоглощение

Самый важный момент в этой статье

Что такое кирпич?

Один из старейших строительных материалов в строительной отрасли. Кирпич продолжает оставаться самым популярным и ведущим строительным материалом, поскольку он долговечен, дешев, прост в обращении и работе.

Глиняный кирпич используется для возведения внутренних и наружных стен, перегородок, опор, опор и других несущих конструкций.Кирпич прямоугольной формы и размера, с которым можно удобно обращаться одной рукой.

Кирпич может быть изготовлен из смеси песка или обожженной глины с песком и извести или из портландцементного бетона (PPC). Обычно используются глиняные кирпичи, поскольку они экономичны и легко доступны.

Длина, ширина и высота кирпича взаимосвязаны, как показано ниже:

Длина кирпича = 2 x ширина кирпича + толщина раствора
Высота кирпича = ширина кирпича

Размер стандартного кирпича должен быть b e 19 x 9 x 9 см и 19 x 9 x 4 см. При кладке в кладку кирпич 19 x 9 x 9 см с раствором становится 20 x 10 x 10 см.

Однако кирпичи, доступные в большей части страны, все еще имеют размер 9 ″ x 4-i x 3 ″ и известны как полевые кирпичи.

Вес такого кирпича около 3,0 кг. (6,61 фунта) Выемка, называемая туманом, глубиной 1-2 см, как показано на рисунке ниже, предназначена для кирпичей высотой 9 см.

Деталь тумана

Размер тумана должен быть 10 х 4 х 1 см. (100 X 40 X 10 мм) Целью предоставления лягушки является создание ключа для удерживания раствора и для того, чтобы кирпичи уложены лягушками сверху.

Frog не поставляется в кирпичах высотой 4 см (40 мм) и экструдированных кирпичах.

Также прочтите: IS Code for Civil Engineer [Q & a]

Свойства хорошего кирпича

Хороший кирпич используют для возведения ответственных построек. Они должны обладать следующими качествами
Кирпичи должны быть настольными, хорошо обожженными в печах, медного цвета, без трещин, с острыми и квадратными краями.
Кирпичи должны быть одинаковыми по размеру и форме.
Кирпичи должны издавать чистый звук при ударе друг о друга.
Разбитые кирпичи должны иметь однородную и компактную структуру без пустот.
Кирпич не должен поглощать воду более 15 процентов веса для кирпичей первого класса и от 15 до 20 процентов веса для кирпичей второго класса при замачивании в воде в течение 24 часов.
Кирпичи должны быть достаточно твердыми. При царапании ногтем на кирпичной поверхности должен остаться след.
Кирпичи нельзя разбивать на куски при падении на твердую землю на высоте одного метра.
Кирпичи должны иметь низкую теплопроводность.
Кирпичи, впитанные в воду в течение 24 часов, не должны давать отложений белых солей при сушке в тени — сушке в тени.
Прочность кирпича на сжатие должна быть не менее 55 кг / см. ²

Также прочтите: Метод корончатого резака

Отбор образцов кирпича

Это партия для отбора проб, которая должна содержать не более 50000 кирпичей. В случае, если в партии необходимо замуровать более 50000 кирпичей той же классификации, размера и изготовленных в относительно аналогичных условиях, она должна быть разделена на партии по 50000 кирпичей или их часть.

Отбор проб из штабеля должен быть разделен на несколько реальных или мнимых секций, и необходимое количество кирпичей должно быть взято из каждой секции.

Кирпичи в верхних слоях штабеля должны быть удалены, чтобы можно было отбирать образцы из мест в штабеле.

Размер выборки для визуальных / размерных характеристик

Sr. No.	Диапазон	Мин.Сбор образцов
1	2001-10000	20-40
2	10001-35000	32-60
3	35001-50000	50-80

Таблица № 1.

Размер выборки для физических характеристик

Прочность на сжатие, выцветание при водопоглощении. И т. Д.

ст.№	Диапазон	Мин. Сбор образцов
1	2001-10000	5-10
2	10001-35000	10-20
3	35001-50000	15-30

Таблица № 2.

Также прочтите: Тест на прочность цемента

Виды испытаний кирпича

Прочность на сжатие кирпича
Испытание на водопоглощение кирпича
Испытание кирпича на высыхание
Измерение размеров кирпича

Также прочтите: Динамическая и кинематическая вязкость (разница и определение)

Испытание кирпича на прочность на сжатие (прочность кирпича на сжатие)

Соответствующий код

Код 3495 часть 1

Аппарат

Машина для испытаний на сжатие (СТМ)

Машина для испытания на сжатие. Используются компрессы из любого материала согласно выставочной версии.Итак, мы знаем, сколько нагрузки в этом материале.

Масштаб

Шкала, используемая в этом тесте для определения длины, рождения и глубины кирпича.

Деревянная плита

Этот материал используется для изготовления одного кирпича с обеих сторон. Из-за края кирпичного сейфа в CTM (машина для испытаний на сжатие)

Подготовка перед подготовкой Прочность кирпича на сжатие (прочность кирпича на сжатие)

Удалите видимые грани станины, чтобы получить как гладкие, так и параллельные поверхности путем шлифовки.

Погрузить в воду комнатной температуры на 24 часа (1 день). Удалите слив и образец излишков влаги при комнатной температуре.

Заполнить все пустоты и весь туман в поверхности слоя цементным раствором (чистый крупнозернистый песок, цемент толщиной 3 мм).

Хранить под влажным джутовым мешком в течение 24 часов (1 день) с последующим погружением в пресную воду на 3 дня.

Вытрите и удалите все следы влаги.

Также прочтите: Символ проекции на первый и третий угол (ортогональная проекция)

Процедура Прочность кирпича на сжатие (прочность кирпича на сжатие)

Поместите образец плоскими и гладкими поверхностями в горизонтальное положение и лицом, заполненным раствором, обращенной вверх между двумя сторонами. 3 толстых листа фанеры толщиной 3 мм каждый и осторожно центрируют между пластинами испытательной машины.

Применить равномерную нагрузку 14 Н / кв.мм. (140 кгс / см2) в минуту до отказа и отмечает максимальную нагрузку при отказе.

Нагрузка при отказе максимальная нагрузка на кирпич, при которой будет происходить дальнейшее увеличение показаний индикатора на испытательной машине

Примечание: — Листы фанеры из гипса могут использоваться для обеспечения однородной поверхности для приложения нагрузки.

Расчет прочности кирпича на сжатие (прочность кирпича на сжатие)

Как показано ниже, расчет протокола испытаний

Испытание кирпича на сжатие н / кв.мм. (Кгс / кв. См.)
= (Максимальное разрушение под нагрузкой в кгс (Н) / Средняя площадь поверхности станины в кв. См (кв. Мм)

Заключение

Предел прочности на сжатие кирпича шт.

Прочность на сжатие кирпича шт. Варьировала от 4,3 до 6,9 МПа при среднем значении 5,7 МПа. Средний модуль упругости составил около 3878 МПа, и кирпич оказался мягким и слабым по сравнению с кирпичом из глины .

Также прочтите: Тест на консистенцию цемента

Соответствующий код

Код 3495 часть 2
Цель: Определить водопоглощение образца при 24-часовом погружении в холодную воду.
Объем: Эта процедура охватывает всю относительную деятельность на сайте проекта.

Аппарат (кирпич водопоглощающий):

Утяжелитель для кирпича. Фактический вес кирпича и после водопоглощения расчет веса кирпича

Сухая печь

Сухая печь для испытания на абсорбцию кирпича.

Измерительная шкала.

Шкала, использованная в этом тесте для определения длины, рождения и глубины кирпича.

Подготовка образца Испытание на абсорбцию кирпича (водопоглощение кирпича)

Размеры должны быть мерой образца для испытаний с точностью до 1 мм
Сухой образец в печи при температуре 105-1150 ° C до достижения практически постоянной массы.
образец довести до комнатной температуры и получить массу — M1

Процедура Испытание на абсорбцию кирпича (кирпичное водопоглощение)

Погрузите полностью высушенный образец в чистую воду с температурой 27 +/- 20
Снимите образец через 24 часа и вытрите все следы воды влажной тканью.
Взвесьте образец в течение 3 минут после извлечения из воды — M2

Также прочтите: Что такое обследование цепей (принцип, процедура, метод, инструмент)

Расчеты и записи Испытание на абсорбцию кирпича (Водопоглощение кирпича)

% водопоглощение

Должно быть записано среднее значение полученных результатов.

Все результаты должны быть записаны в соответствующем формате.

Также прочтите: Что такое насыпь песка (мелкого заполнителя)

Испытание на выцветание кирпича

Соответствующий код

Аппарат для определения высолов на кирпиче

- - - - Сухая печь для испытания на абсорбцию кирпича.

Процедура Испытание кирпича на выцветание

Поместите глубину погружения кирпичей в посуду на глубину 25 мм.

Поместите все устройство в теплое (например, от 20 до 30 ° C) хорошо проветриваемое помещение, чтобы образцы впитали всю воду в чашке. И лишняя вода испаряется.

Накройте всю чашу с кирпичом подходящим стеклянным цилиндром, чтобы не произошло чрезмерного испарения шляпки со всей чашки.

После того, как вода впитается и кирпичи станут казаться сухими, налейте такое же количество воды в посуду и дайте ей испариться, как и раньше.

После второго испарения осмотрите кирпичи на предмет высолов и сообщите о результатах.

Заключение по тесту на высыхание кирпича

Нет: Когда отложение высолов незаметно.

Незначительная: Когда отложение высолов не покрывает более 10 процентов открытой площади кирпича.

Умеренный: Когда отложение высолов составляет более 10 процентов, но менее 50% открытой площади кирпича.

Heavy: Когда отложения высолов составляют более 50 процентов, но отложения не осыпаются и не отслаиваются от поверхности кирпича.

Серьезно: Когда отложения тяжелые и порошкообразные или отслаиваются от поверхности кирпича. Спецификации ограничивают выцветание не более чем умеренным (10–50%) до класса 12.5 и не более слабой (<10 процентов) для более высоких классов

Также прочтите: Лабораторное испытание агрегатов на Зоне

Размерный тест кирпича

Соответствующий код

Аппарат:

Шкала, использованная в этом тесте для определения длины, рождения и глубины кирпича.

Процедура Проверка размеров кирпича

Из выбранных частей (Таблица №1) берется 20 штук и раскладывается, как показано на рисунке № .1

2 c Измерение высоты

Измерение размеров кирпича Рисунок № 1

Допуски (указанные ниже) на размеры кирпичей устанавливаются путем указания минимальных и максимальных размеров не для отдельных кирпичей, а для партий из 20 кирпичей, выбранных случайным образом.

Для модульного типоразмера
длина от 3720 до 3880 мм (3800 ± 80 мм)
Ширина от 1760 до 1840 мм (1840 ± 40 мм)
Высота от 1760 до I 840 мм (1840 ± 40 мм) (для кирпича высотой 90 мм)
от 760 до 840 мм (800 ± 40 мм) (для кирпича высотой 40 мм)
Для немодульного типоразмера
Длина от 4520 до 4680 мм (4600 ± 80 мм)
Ширина от 2240 до 2160 дюймов (2200 ± 40 мм)
Высота от 1440 до 1360 мм (1400 ± 40 мм)
(Для кирпича высотой 70 мм)
от 640 до 560 мм (600 ± 40 мм)

Двадцать целых кирпичей должны быть выбраны случайным образом из выборки, отобранной под 8.Сыпучие частицы, все пузыри глины и мелкие выступы должны быть удалены.

Они должны располагаться на ровной поверхности последовательно, как показано на рисунке выше. 2C, 2B и 2A в контакте друг с другом по прямой линии. (Согласно рисунку)

Общая длина (прямой кирпич) собранных кирпичей должна быть измерена с помощью ленты, другой подходящей нерастяжимой меры достаточной длины (электронная измерительная лента), чтобы измерить весь ряд за один отрезок.

Измерение путем повторного применения короткой линейки или меры не допускается.

Если окажется невозможным измерить кирпичи в одном ряду, образец можно разделить на ряды по десять (10) кирпичей в каждом, которые должны быть измерены отдельно с точностью до миллиметра (миллиметра).

Все эти размеры следует сложить.

Также читайте: Процедура для бетона Rcc

Тест на кирпичах PPT

Обычный обожженный глиняный кирпич Деталь / прочность

	Средняя прочность на сжатие не менее
	н / кв.мм.	кгс / кв. См.
35	35	350
30	30	300
25	25	250
20	20	200
17,5	17,5	175
15	15	150
12,5	12,5	125
10	10	100
7.5	7,5	75
5	5	50
3,5	3,5	35
Обычные кирпичи из обожженной глины должны классифицироваться на основе средней прочности на сжатие, как указано в приведенной выше таблице

Также прочтите: Что проходит при съемке | Типы | Метод | Определение

FAQ

Что такое прочность кирпича?

Прочность на сжатие кирпича или структурной глиняной плитки является важным свойством материала для применения в строительстве.В общем, увеличение прочности на сжатие блока приведет к увеличению прочности на сжатие и модуля упругости каменной кладки.

Какой код IS для испытания кирпича?

Согласно приведенному ниже коду IS, применяемому в кирпичной кладке

IS: 1077 — 1992 (R2002)
IS: 1200 (Часть III) — 1976
IS: 2212-1991
IS: 3495 (части с I по IV) 1992 ((R2002)
IS: 6042-1969
IS: 3590-1966
IS: 3466-1988

Различные типы испытаний кирпича

Виды испытаний кирпича строительного назначения

Поглощение Тест .
Прочность на раздавливание испытание .
Твердость тест .
Форма и размер.
Цвет тест .
Тест на исправность .
Строение кирпич .
Наличие растворимых солей (Выцветание Тест )

Индийский стандартный размер кирпича

Размеры кирпича в соответствии с индийским стандартом (IS 1077) Размеры кирпича основаны на спецификации IS 1077 (кирпич из обожженной глины), стандартный модульный размер обычного строительного кирпича составляет 190 x 90 x 90 мм или 190 x 90 x 40 мм (длина x глубина x высота).

Значение водопоглощения кирпича

Допустимое водопоглощение для глиняных кирпичей составляет от 12% до 20%. Если вы используете инженерный кирпич , чем ближе вы находитесь к 12%, тем лучше будет результат. Когда водопоглощение слишком низкое, то есть ниже 12%, может быть трудно получить надлежащее соединение между строительным раствором и кирпичами .

Какова прочность кирпича на раздавливание?

Обычно прочность на сжатие или раздавливание кирпича находится в диапазоне от 1000 фунтов на квадратный дюйм до 1500 фунтов на квадратный дюйм, как правило, прочность на сжатие кирпича 1-го класса составляет около 1493 фунтов на квадратный дюйм, для обычных строительных кирпичей их прочность на сжатие составляет около 498 фунтов на квадратный дюйм, для кирпича второго класса. , их прочность на сжатие составляет около 996 фунтов на квадратный дюйм, для кирпича, высушенного на солнце, их прочность на сжатие составляет около 356 фунтов на квадратный дюйм, для кирпича из летучей золы их прочность на сжатие составляет около 1422 фунтов на квадратный дюйм, а для блока AAC их прочность на сжатие составляет около 570 фунтов на квадратный дюйм.

Какое значение имеет лягушка в кирпиче?

Стыковка представляет собой углубление в одной опорной поверхности формованного или прессованного кирпича . Лягушка уменьшает вес кирпича и облегчает его снятие с форм. Спецификации ASTM C 62 (строительный кирпич ), C 216 (облицовочный кирпич ) и C 652 (пустотелый кирпич ) все устанавливают ограничения на размер лягушек

Испытание кирпича на водопоглощение

Испытания на водопоглощение кирпича проводятся для определения свойств долговечности кирпича , таких как степень горения, качество и поведение кирпича при атмосферных воздействиях.Кирпич с водопоглощением менее 7% обеспечивает лучшую устойчивость к замораживанию.

Стандартный размер кирпича в Индии в соответствии с кодом

Бюро стандартов Индии разработало ряд стандартов по размерам, качеству, прочности, классификациям, градации и методам испытаний для метрических кирпичей. ZS 1077: 1986 и IS 2180: 1985 предлагают два размера обычных строительных кирпичей из обожженной глины, а именно: 200 мм x 100 мм x 100 мм и 200 мм x 100 мм x 50 мм.

Размер кирпича

кирпичей прочности на сжатие

Прочность на сжатие / сопротивление раздавливанию первого сорта кирпича составляет 105 кг / см2 . (ii) Прочность на сжатие / раздавливание кирпича 2-го класса составляет 70 кг / см ². (iii) Прочность на сжатие / сопротивление раздавливанию обычного строительного кирпича составляет 35 кг / см ²

Прочность кирпича на сжатие

Прочность на сжатие / сопротивление раздавливанию первого сорта кирпича составляет 105 кг / см ².
Прочность на сжатие / раздавливание кирпича 2-го класса составляет 70 кг / см. ².
Прочность на сжатие / сопротивление раздавливанию обычного строительного кирпича составляет 35 кг / см. ².
Прочность на сжатие / сопротивление раздавливанию высушенного на солнце кирпича составляет от 15 до 25 кг / см. ².

Понравился этот пост? Поделитесь этим с вашими друзьями!

Предлагаемое чтение —

УСЛОВИЯ ПРОЧНОСТИ БЕТОННОЙ КЛАДКИ

ВВЕДЕНИЕ

Бетонные элементы кладки могут быть спроектированы одним из нескольких методов в соответствии со Строительными нормами и правилами для каменных конструкций (см.1): эмпирический расчет, расчет прочности или расчет допустимого напряжения. В данном TEK представлен базовый обзор критериев проектирования и требований к бетонным каменным конструкциям, спроектированным с использованием положений по расчету прочности, содержащихся в главе 3 Строительных норм для каменных конструкций издания 2002 г. (также называемых Кодексом MSJC) (ссылка 1) как указано и изменено в Разделе 2108 Международного Строительного Кодекса (IBC) 2003 г. (ссылка 2). Кроме того, изменения в методе расчета прочности включены в Кодекс MSJC издания 2005 г. (см.3) через раздел 2108 Международного строительного кодекса 2006 г. (ссылка 4), а также изменения, включенные в Кодекс MSJC 2008 года (ссылка 5).

Для получения эмпирических требований и требований к расчету допустимых напряжений пользователю следует обратиться к TEK 14-8A, Эмпирический расчет бетонных стен из каменной кладки (ссылка 6) и TEK 14-7A, Расчет с допустимым напряжением бетонной кладки (ссылка 7), соответственно. . Таблицы, диаграммы и дополнительные средства проектирования, специфичные для проектирования различных бетонных элементов кладки, можно найти в других связанных TEK.

Расчет прочности

основан на следующих предположениях проектирования в сочетании с основными принципами инженерной механики (ссылки 1, 3, 5), как показано на рисунке 1 для усиленного элемента:

Плоские сечения до гибки остаются плоскими после гибки. Следовательно, деформация кладки и арматуры, если она присутствует, прямо пропорциональна расстоянию от нейтральной оси.
Для неармированной кладки предполагается, что изгибные напряжения в кладке прямо пропорциональны деформации.Для армированной кладки предел прочности кладки на растяжение не учитывается при расчете изгибной прочности, но учитывается при расчете прогиба.
Элементы, раствор, цементный раствор и арматура для армированной кирпичной кладки действуют совместно, чтобы противостоять приложенным нагрузкам.
Номинальная прочность поперечных сечений кладки при комбинированной изгибной и осевой нагрузке определяется применимыми условиями равновесия.
Максимальное сжимающее напряжение кладки составляет 0,80 f ’_м как для армированной, так и для неармированной кладки.
Максимально допустимая деформация, ε _mu , при крайнем сжатии волокна бетонной кладки составляет 0,0025.
Для армированной кирпичной кладки напряжения сжатия и растяжения в арматуре ниже заданного предела текучести, f _y , принимаются равными модулю упругости арматуры, Es , умноженному на деформацию стали ε _s . Для деформаций, превышающих предел текучести, соответствующий f _y , напряжение в арматуре принимается равным f _y .
Для армированной кладки напряжение сжатия имеет прямоугольную форму и равномерно распределяется по эквивалентной зоне сжатия, ограниченной стороной сжатия кладки с глубиной a = 0,80c.

На основе предписанной расчетной модели, описанной выше, внутреннее распределение напряжений и деформаций показано на рисунке 1 для армированного элемента кладки. Более подробный обзор расчетной модели представлен в Masonry Structures, Behavior and Design (ref.8).

Рисунок 1 — Распределение напряжений и деформаций для расчета прочности армированной кладки

2003 ИЗМЕНЕНИЯ В КОНСТРУКЦИИ ПРОЧНОСТИ IBC

IBC 2003 принимает Кодекс MSJC 2002 года с двумя модификациями, специфичными для процедуры расчета прочности в Разделе 2108 IBC. Эти две модификации заключаются в следующем.

Раздел 2108.2 вводит максимальную эффективную ширину сжатия для изгиба вне плоскости, в шесть раз превышающую номинальную толщину стенки, чтобы не превышать расстояние между арматурой. Это аналогично ограничениям, которые исторически использовались положениями о допустимом напряжении в Кодексе MSJC, а также теми, которые были приняты в Кодексе MSJC 2005 года для расчета прочности, как описано ниже.
Сварные и механические соединения, встроенные в элементы кладки, спроектированные методом расчета прочности, также должны соответствовать Разделу 2108.3 МБК 2003 г. Для сварных соединений свариваемая арматура должна соответствовать ASTM A 706 (ссылка 9). Соединение механическими соединителями классифицируется как механическое соединение типа 1 или типа 2 в соответствии с ACI 318, Требования строительных норм для конструкционного бетона (ссылка 10). Механические соединения типа 1 требуются только для достижения 125 процентов номинального предела текучести соединяемой арматуры. Механические соединения типа 2, наоборот, должны обеспечивать полную заданную прочность на разрыв арматуры.Сварные соединения и механические соединения типа 1 не разрешается использовать в области пластмассовых шарниров промежуточных или специальных армированных стенок, подвергающихся сдвигу.

2002 КОД MSJC КРИТЕРИИ РАЗРАБОТКИ ПРОЧНОСТИ

При расчете прочности расчетная прочность элемента кладки сравнивается с требуемой (или факторизованной) прочностью (обозначенной нижним индексом и ), которая включает коэффициенты нагрузки для учета неопределенности при прогнозировании расчетных нагрузок и вероятности большего. одновременно действует более одной расчетной нагрузки.Требуемая прочность основана на комбинациях расчетных нагрузок на прочность в соответствии с требованиями Раздела 1605 IBC. По выбору проектировщика или когда Кодекс MSJC используется в сочетании с другим строительным нормативами, не содержащими комбинаций нагрузок, конструкции каменной кладки рассчитаны на сопротивление комбинации нагрузок, указанной в ASCE 7, Минимальные расчетные нагрузки для зданий и других конструкций ( ссылка 11). Для расчета прочности эти комбинации нагрузок практически одинаковы.

Расчетная прочность кладки — это номинальная прочность (обозначенная индексом n), умноженная на соответствующий коэффициент снижения прочности Φ.Расчет приемлем, когда расчетная прочность равна или превышает факторную прочность (т.е. когда Φ M _n ≥ M _u ) для всех предписанных комбинаций нагрузок. В следующих разделах описаны общие требования к расчету прочности, применимые как к неармированным, так и к армированным конструкциям каменной кладки, за исключением требований к конструкции для анкерных болтов и соединений внахлест. По этим темам пользователь может обратиться к TEK 12-3A, Проектирование анкерных болтов, закладываемых в бетонную кладку (см.12) и TEK 12-6, Соединения, развертки и стандартные крючки для бетонной кладки (ссылка 13), соответственно.

Коэффициенты снижения прочности

Для учета неопределенностей в конструкции, свойствах материала, рассчитанных по сравнению с фактической прочностью и ожидаемыми видами разрушения, номинальная прочность элемента кладки умножается на соответствующий коэффициент уменьшения прочности Φ. Коэффициенты снижения прочности используются вместе с коэффициентами нагрузки, применяемыми к расчетным нагрузкам. Значения коэффициентов снижения прочности для различных типов условий нагружения:

для армированных элементов кладки, подверженных изгибным или осевым нагрузкам; Ф = 0.90;
для неармированных элементов кладки, подверженных изгибным или осевым нагрузкам; Φ = 0,60;
для элементов кладки, подверженных сдвиговым нагрузкам; Φ = 0,80;
для опоры на элементы кладки; Φ = 0,60.

Дрейф и отклонение

При проектировании на случай землетрясений смещение этажа (относительное смещение соседних этажей) должно сравниваться с предписанными IBC допустимыми смещениями этажей. Когда Кодекс MSJC используется вместе со строительными нормами, не содержащими допустимых сносов этажей, используются положения ASCE 7.Для кирпичных зданий с консольными стенами, работающими на сдвиг, IBC ограничивает смещение этажа до 0,01 h _sx , где h _sx — это высота этажа ниже уровня, для которого рассчитывается снос. Для других типов зданий со сдвигающимися стенами, кроме каменных каркасов, допустимый сдвиг этажа ограничен 0,007 h _sx . В то время как IBC включает пределы сноса этажей для зданий с каменными каркасными стенами, такие структурные конфигурации используются редко.При расчете сноса этажа рассчитанный упругий прогиб умножается на коэффициент усиления прогиба, C _d , как предписано в IBC для типа проектируемой структурной системы. Коэффициент усиления отклонения аппроксимирует дополнительное отклонение из-за неупругого отклика (если применимо) системы во время землетрясения. Из-за присущей конструкциям каменной кладки жесткости в плоскости отклонение в плоскости и дрейф этажа редко являются контрольным пределом, если не предусмотрено относительно большое количество отверстий, снижающих прочность и жесткость вдоль линии поперечного сопротивления.

В отличие от расчета допустимых напряжений, который позволяет рассчитывать отклонения с учетом секций без трещин как для армированной, так и для неармированной кирпичной кладки, расчет прочности требует, чтобы отклонения армированных элементов кладки основывались на характеристиках сечения с трещинами, которые ограничиваются половиной свойств общего сечения. если не выполняется тщательный анализ сечения с трещинами. Отклонение неармированных элементов кладки, которые должны оставаться без трещин, используют свойства сечения без трещин.

Поскольку неармированные элементы кладки должны быть спроектированы таким образом, чтобы они не имели трещин, отклонение редко является контрольным пределом для этих систем. Однако армированные элементы каменной кладки, особенно высокие, тонкие стены, изгибающиеся вне плоскости, могут проявлять чрезмерный прогиб даже при относительно низких приложенных нагрузках. Таким образом, Кодекс MSJC ограничивает прогиб на средней высоте, δ _s, усиленных элементов каменной кладки, изгибающихся вне плоскости из-за боковых и осевых нагрузок рабочего уровня до 0.007 ч . Эффекты второго порядка из-за вкладов P -delta также должны быть приняты во внимание, что обычно достигается путем итерации до тех пор, пока не будет достигнута сходимость.

Когда приложенный момент, M _ser , меньше момента, необходимого для возникновения трещин, M _cr , ( M _ser < M _cr ), затем средняя высота прогиб элемента кладки, подверженного равномерной нагрузке вне плоскости, можно определить с помощью уравнения 1.

И наоборот, когда приложенный момент, M _ser , больше момента, необходимого для возникновения трещин, M _cr , но меньше, чем номинальная сила момента сборки ( M _cr < M _ser < M _n ) прогиб на средней высоте элемента кладки, подверженного равномерной нагрузке вне плоскости, можно определить с помощью уравнения 2.

MSJC не предписывает метод определения момента инерции трещины, I _cr . Таким образом, разрешен любой рациональный метод определения свойств сечения с трещинами. TEK 14-1B «Свойства сечения бетонных стен из каменной кладки» (ссылка 14) предоставляет типичные характеристики сечения для различных участков стены без трещин. Для использования в уравнениях 1 и 2 момент растрескивания можно принять как

Где модуль разрыва, f _r , получен из таблицы 1 для рассматриваемого типа раствора и конструкции.

Свойства материала

Из-за отсутствия доступных исследовательских данных, подтверждающих его использование, заданная прочность бетонной кладки на сжатие f ‘ м , рассчитанная методом расчета прочности, должна составлять не менее 1500 фунтов на квадратный дюйм (10,34 МПа), но не более 4000 фунтов на квадратный дюйм (27,58 МПа). Кроме того, при использовании в качестве конструкции требуется, чтобы указанная прочность цементного раствора на сжатие была, по крайней мере, равной указанной прочности бетонной кладки на сжатие, но не более 5000 фунтов на квадратный дюйм (34.47 МПа). Для каждого из этих верхних пределов прочности на сжатие кирпичной кладки или раствора фактическая испытанная прочность может превышать эти значения: ограничение применяется только к определенной прочности, на которой основан проект. Обратите внимание, что эти положения также включены в Кодекс MSJC 2005 года.

Расчет прочности армированной кладки основан на заданном пределе текучести арматуры, f _y , который ограничен значением 60 000 фунтов на квадратный дюйм (413,7 МПа). Фактический предел текучести арматуры ограничен 1.В 3 раза выше указанного предела текучести. Сочетание этих требований эффективно исключает использование арматуры стыков слоев в качестве основной конструкционной стали в кладке, спроектированной методом расчета прочности, поскольку номинальный предел текучести арматуры стыков слоев превышает эти пределы. Сопротивление сжатию стальной арматуры не разрешается использовать, если боковая арматура не предусмотрена в соответствии с главой 2 Кодекса MSJC, за исключением случаев, разрешенных при проверке максимальных пределов армирования, как описано ниже.

Неармированная кладка

Для неармированной кладки конструкция кладки (блоки, раствор и раствор, если они используются) рассчитана на то, чтобы выдерживать все приложенные напряжения. Дополнительная способность от включения арматурной стали, если таковая присутствует (например, арматура, добавленная для контроля растрескивания при усадке или предписываемая кодексом), не принимается во внимание при проектировании неармированных элементов кладки. Поскольку кладка противостоит как растягивающим, так и сжимающим напряжениям, возникающим в результате приложенных нагрузок, кладка должна быть спроектирована так, чтобы оставаться без трещин.

Номинальная прочность на изгиб без армирования

Номинальная прочность на растяжение неармированной бетонной кладки на изгиб определяется модулем разрыва, как предписано в Кодексе MSJC, который варьируется в зависимости от направления пролета, типа раствора, рисунка склеивания и процента затирки, как показано в Таблице 1. Применяются эти значения. к кладке, подверженной внеплоскостному изгибу. Для стен, проходящих горизонтально между опорами, в кодексе консервативно предполагается, что кладка из штабеля не имеет прочности на изгиб через заделанные швы головы, поэтому используется только область затирки (для горизонтально залитых швов).В этом случае модуль разрыва раствора принимается равным 250 фунтов на квадратный дюйм (1720 кПа). Аналогичным образом, для кирпичной кладки, подвергаемой изгибу в плоскости, модуль разрыва при нормальном и параллельном стыках основания принимается равным 250 фунтов на квадратный дюйм (1720 кПа).

Для элементов кладки, подверженных действию изгибающего момента M _u и осевой силы сжатия P _u , результирующее изгибающее напряжение изгиба определяется с помощью уравнения 4.

Если результирующее значение F _u положительное, то сечение кладки контролируется напряжением и значениями модуля разрыва из таблицы 1, уменьшенными на соответствующий коэффициент уменьшения прочности (Φ = 0.60), должно быть выполнено. И наоборот, если F _и , как указано в уравнении 4, является отрицательным, участок кладки находится в состоянии сжатия и применяется расчетное сжимающее напряжение 0,80 f ’ м . При использовании осевой нагрузки для компенсации изгибных напряжений изгиба, как описано выше, в P _и следует включать только собственные или другие постоянные нагрузки.

Номинальная осевая прочность неармированного материала

Когда неармированные каменные стены подвергаются только осевым нагрузкам сжатия, номинальная осевая прочность на сжатие, P _n , определяется с помощью уравнения 5 или 6, в зависимости от ситуации.Неармированная кладка не должна воспринимать чистые силы осевого растяжения.

Для элементов с h / r не более 99:

Для элементов с h / r больше 99:

Неармированный номинальный предел прочности на сдвиг

Напряжения сдвига в неармированных элементах кладки рассчитываются с использованием чистых характеристик поперечного сечения кладки в направлении приложенной силы сдвига по формуле:

Уравнение 7 применимо для определения касательных напряжений как в плоскости, так и вне плоскости.Поскольку неармированная кладка рассчитана на то, чтобы оставаться без трещин, нет необходимости выполнять анализ сечения с трещинами для определения свойств сечения сетки. В свою очередь, приложенные касательные напряжения (с учетом соответствующего сочетания нагрузок) сравниваются с номинальной прочностью на сдвиг, V _n , неармированной секции кладки, которая является наименьшей из:

Таблица 1 — Значения модуля упругости при разрыве, фунт / кв. Дюйм (кПа)

Армированная кладка

При проектировании армированной кладки в соответствии с Кодексом MSJC не учитывается сопротивление растяжению, обеспечиваемое каменными блоками, раствором и раствором при определении прочности кладки.(Однако прочность на разрыв элементов, раствора и раствора учитывается при определении жесткости и деформации армированного элемента кладки.) Таким образом, для целей проектирования предполагается, что часть кладки, подверженная действию результирующего растягивающего напряжения, имеет трещины. , передавая все растягивающие усилия на арматуру.

При расчете прочности арматурные стержни, используемые в кладке, не могут быть больше № 9 (M # 29), и стержни не могут быть объединены в связку. Кроме того, номинальный диаметр стержня не должен превышать одну восьмую номинальной толщины элемента или четверть наименее четкого размера ячейки, полосы или муфты, в которой он размещен.Общая площадь арматурных стержней, размещаемых в одиночной ячейке или при строительстве пустотелого блока, не может превышать 4% площади ячейки. Обратите внимание, что это ограничение не применяется к участкам, где происходит стыковка внахлестку. При соединении внахлест максимальная площадь арматурного стержня увеличена до 8% как в редакции Кодекса MSJC 2002, так и 2005 года.

Максимальный коэффициент усиления при изгибе

Чтобы обеспечить заданный уровень пластичности армированной кладки в случае разрушения, максимальный коэффициент армирования ρ _max ограничивается в соответствии с уравнением 8 или 9, в зависимости от ситуации.Уравнение 8 применимо к поперечным сечениям кладки, которые полностью залиты цементным раствором или где нейтральная ось попадает в лицевую оболочку блоков кладки в частично залитой цементным раствором конструкции. Когда нейтральная ось попадает в сердечники частично залитой раствором конструкции, используется уравнение 9.

Коэффициент деформации растянутой арматуры α изменяется в зависимости от коэффициента модификации сейсмической реакции R , элемента кладки и типа нагрузки следующим образом:

α = 1.3 для стен, подверженных воздействию силы вне плоскости и спроектированных с использованием значения R больше 1,5,
α = 5,0 для стен, действующих в плоскости, для колонн и балок, спроектированных с использованием R > 1,5,
α = 2,0 для каменных конструкций, рассчитанных с R ≤ 1,5.

В приведенном выше наборе требований α больше для внеплоскостных нагрузок, когда R меньше или равно 1,5, что противоречит основной цели обеспечения повышенной пластичности для систем и элементов, требования пластичности которых могут быть относительно высоким.Несколько обновлений и максимальных изменений были включены в последующие редакции Кодекса MSJC 2002 года, как описано ниже.

Усиленная номинальная осевая прочность

Номинальная осевая прочность, P _и , каменных стен, опор и колонн, измененная с учетом эффектов гибкости, определяется с помощью уравнения 10 или 11, в зависимости от ситуации. Кодекс MSJC также ограничивает факторное осевое напряжение до 0,20 м / м.

Для элементов с h / r не более 99:

Для элементов с h / r больше 99:

Обратите внимание, что область арматурной стали, A _s , включается в расчет номинальной осевой прочности, только если она ограничена по бокам в соответствии с главой 2 Кодекса MSJC.

Номинальная прочность на изгиб усиленного армированного материала

Номинальная прочность на изгиб, M _n , армированного элемента кладки определяется, как указано ниже. Кроме того, номинальная прочность на изгиб в любом сечении элемента должна составлять не менее одной четвертой максимальной номинальной прочности на изгиб в критическом сечении.

При отсутствии осевых нагрузок или при консервативном пренебрежении осевыми нагрузками, что может быть целесообразным в некоторых случаях, необходимо учитывать несколько обстоятельств при определении номинальной прочности на изгиб армированных стен из кирпича.Для полностью залитого раствором элемента плечо внутреннего момента между результирующими сжимающими и растягивающими силами разрешается для определения сопротивляемости секции. Частично залитые цементным раствором стены анализируются таким же образом, но с дополнительным учетом возможного влияния незацементированных стержней на прочность секции. При изгибе частично залитой цементным раствором кирпичной кладки изгиба следует учитывать два типа поведения.

В первом случае, когда нейтральная ось (место нулевого напряжения) лежит внутри оболочки сжимаемой поверхности, стена анализируется и проектируется с использованием процедур для полностью залитой цементным раствором стены.
Во втором случае, когда нейтральная ось лежит в пределах области сердцевины, часть незаращенных ячеек должна быть вычтена из площади кладки, способной нести напряжения сжатия.

Расположение нейтральной оси зависит от расстояния между арматурой, а также от коэффициента армирования ρ и расстояния между арматурой и крайним сжатым волокном, d .

При анализе стен, частично залитых раствором, обычно изначально предполагается, что нейтральная ось лежит внутри оболочки грани сжатия, так как анализ является более простым.Затем на основе этого предположения рассчитывается значение c. Если определено, что нейтральная ось лежит вне оболочки грани сжатия, выполняется более тщательный анализ тройниковой балки. В противном случае выполняется анализ прямоугольной балки.

Анализ прямоугольной балки

Для полностью залитых цементным раствором каменных элементов и для частично залитых цементным раствором каменных стен с нейтральной осью в оболочке лицевой стороны сжатия номинальная прочность на изгиб, M _n , рассчитывается по уравнениям 12 и 13 следующим образом:

Анализ тройника балки

Для стен с частичным цементным раствором, у которых нейтральная ось расположена внутри сердечников, номинальная прочность на изгиб, M _n , рассчитывается по уравнениям 14, 15 и 16 следующим образом:

Чтобы учесть прогиб, возникающий из-за неплоскостных нагрузок и дополнительного изгибающего момента из-за эксцентрично приложенных осевых нагрузок, необходимо определить учтенный изгибающий момент на средней высоте свободно опертой стены при равномерной нагрузке по уравнению 17. .

Для определения сходящейся величины результирующего отклонения может потребоваться несколько итераций.

Усиленная номинальная прочность на сдвиг

Сдвигу, действующему на армированные элементы каменной кладки, противостоит кладка и арматура сдвигу, если таковая имеется, в соответствии со следующим:

Где V _n не может превышать значений, заданных уравнениями 20 или 21, в зависимости от ситуации.

Где M / Vd _v меньше или равно 0,25:

Где M / Vd _v больше 1,00:

Для значений M / Vd _v между 0.25 и 1,00 максимальное значение В, _n может быть линейно интерполировано.

Номинальное сопротивление сдвигу, обеспечиваемое кладкой, определяется в соответствии со следующим.

Где значение M / Vd _v не должно быть больше 1,0.

Когда в армированную каменную конструкцию вводится арматура на сдвиг, прочность на сдвиг, обеспечиваемая арматурой, рассчитывается в соответствии со следующим.

ТРЕБОВАНИЯ IBC 2006 г.

Ниже приводится краткое изложение изменений и модификаций, принятых в Кодексе MSJC 2005 г., как указано в IBC 2006 г. Большинство основных положений по проектированию остаются неизменными, за некоторыми заметными исключениями, которые рассматриваются ниже.

2006 Модификации прочности IBC

Те же модификации сварных и механических соединений, которые ранее обсуждались в разделе «Модификации прочности конструкции IBC в 2003 году», остаются и в IBC 2006 года.Кроме того, раздел 2108 IBC 2006 года включил ограничение 72 d _b на максимальную требуемую длину стыков внахлестку, используемых в кладке, спроектированной методом расчета прочности, как определено положениями MSJC 2005 года о стыках внахлест. Хотя этот предел обычно не срабатывает для относительно малых диаметров стержня, он может уменьшить требуемую длину нахлеста арматурных стержней большого диаметра или в случаях, когда используются небольшие защитные расстояния. Подробные требования к длине стыка см. В TEK 12-6 (№ 13).

Другие изменения в Разделе 2108 IBC 2006 года отражают обновления и модификации Кодекса MSJC 2005 года для удаления избыточных или противоречивых требований.

Кодекс MSJC 2005 г. Критерии проектирования Прочность подшипников

В основном из-за надзора Кодекс MSJC 2002 года не включал четких положений по определению несущей способности кирпичной кладки, подвергающейся сосредоточенным нагрузкам. Требования к несущей способности, принятые в Кодексе MSJC 2005 года, аналогичны тем, которые используются для расчета допустимого напряжения, но при необходимости изменены для использования в расчетах на прочность.Номинальная несущая способность кладки принимается как большее из Уравнений 24 и 25:

Значение 0,6 в уравнениях 24 и 25 является расчетным коэффициентом, а не коэффициентом снижения прочности Φ, который также оказывается равным 0,6 для определения расчетной несущей способности. Для использования в уравнении 25 также должно выполняться следующее выражение:

Где A ₁ — это фактическая опорная поверхность непосредственно под опорной пластиной, а A ₂ — эффективная опорная поверхность, определяемая как правая пирамида, имеющая A ₁ как верхнюю плоскость и наклонную в 45.Для стен, уложенных в штабель, площадь, определенная в A ₂ , заканчивается на стыках головок, если не используется связующая балка или другие средства распределения напряжений. Сосредоточенные напряжения распределяются по длине, равной ширине опорной поверхности плюс четыре толщины опорного элемента, но не должны превышать межцентровое расстояние между сосредоточенными нагрузками.

Модуль упругости при разрыве

Кодекс MSJC 2005 года включил несколько модификаций в значения модуля разрыва, представленные в Таблице 1, для изгибных растягивающих напряжений, нормальных к стыкам основания полых, полностью залитых раствором сборок, как показано в Таблице 2.Эти модификации признают, что тип строительного раствора имеет меньшее влияние на модуль разрыва, когда элемент полностью залит.

Кроме того, вместо предписания единственного значения 250 фунтов на квадратный дюйм (1,72 МПа) для кирпичной кладки, подвергаемой изгибу в плоскости, как в Кодексе MSJC 2002 года, Кодекс MSJC 2005 года требует использования Таблицы 1, измененной Таблицей 2, для все случаи изгиба в плоскости и вне плоскости.

Таблица 2 — Изменения значений модуля упругости при разрыве в таблице 1, включенные в Кодекс MSJC 2005 г., фунт / кв. Дюйм (кПа)

Максимальные пределы армирования при изгибе

В требованиях к максимальной наружной арматуре в 2005 MSJC используется тот же подход градиента деформации, что и рассмотренный выше, с несколькими заметными изменениями.

Арматура может нести напряжения сжатия, с боковой ограничивающей арматурой или без нее. Кроме того, был удален коэффициент 1,25 номинального предела текучести арматуры. Результирующие уравнения для максимальных пределов наружного армирования даются уравнением 26 для полностью залитых раствором элементов или элементов, подвергающихся нагрузкам в плоскости, и уравнением 27 для частично залитых цементным раствором блоков кладки, подвергающихся внеплоскостным нагрузкам, когда нейтральная ось падает в плоскости. открытая ячейка.

Коэффициент деформации растянутой арматуры α принимается равным следующим значениям, когда M _u / V _u d _v ≥ 1,0 (что указывает на то, что в характеристиках преобладает exure):
для промежуточных армированных стен из кирпичной кладки, подверженных нагрузкам в плоскости: α = 3,0,
для специальных армированных стен из кирпичной кладки, подверженных нагрузкам в плоскости: α = 4.0,
для других элементов кладки и условий нагружения: α = 1,5.
Для случаев, когда M _u / V _u d _v ≤ 1,0 (указывает на характеристики с преобладанием сдвига) и R > 1,5: α = 1,5.
Для элементов кладки, у которых M _u / V _u d _v ≤ 1,0 и R ≤ 1,5, ограничений на допустимое количество арматуры нет.
Осевая нагрузка, P , для использования в уравнениях 26 и 27, представляет собой компонент осевой нагрузки силы тяжести, определяемый из следующей комбинации нагрузок: D + 0.75 L + 0,525 Q _E .

Эффективная ширина сжатия на арматурный стержень

Раздел 2108 IBC 2003 года включал ограничения на эффективную ширину сжатия на арматурный стержень, которые впоследствии были удалены из IBC 2006 года, поскольку аналогичные положения были включены в Кодекс MSJC 2005 года. Для кирпичной кладки с непрерывным сцеплением и для кирпичной кладки с укладкой в штабель с зазором между балками не более 48 дюймов (1219 мм) по центру максимальная ширина используемой области сжатия ограничивается минимум:

расстояние между центрами арматуры;
в шесть раз больше номинальной толщины элемента; или
72 дюйма(1829 мм).

Граничные элементы

Новым в Кодексе MSJC 2005 года являются проектные положения для граничных элементов, включенных в концевые зоны стен из каменной кладки. Поскольку MSJC не включает минимальные предписывающие требования к детализации армирования для граничных элементов, он требует, чтобы при использовании их эффективность проверялась путем тестирования. Кроме того, при соблюдении требований к геометрической симметрии, осевой нагрузке и изгибным характеристикам Кодекс MSJC допускает отказ от максимальных пределов армирования, как указано выше.Это исключение может потребовать или не потребовать включения специальных граничных элементов, в зависимости от проектных обстоятельств.

2008 MSJC ТРЕБОВАНИЯ К ПРОЧНОСТИ

На момент публикации редакция Кодекса MSJC 2008 г. была завершена, а редакция IBC 2009 г. — нет. В ожидании того, что IBC 2009 г. примет MSJC 2008 в качестве ссылки, ниже приводится краткий обзор изменений в положениях о конструкции прочности Кодекса MSJC 2008 г.Помимо некоторой реорганизации, существенные изменения в методе расчета на прочность включают:

Проверка прочности на сдвиг, чтобы помочь предотвратить хрупкое разрушение элемента кладки во время землетрясения, была пересмотрена и теперь применяется только к специальным армированным стенам, работающим на сдвиг. Ранее эта проверка применялась как к армированным, так и к неармированным элементам кладки независимо от сейсмических соображений.
Требование обеспечить не менее 80 процентов поперечной жесткости через стены, работающие на сдвиг, было пересмотрено, чтобы применяться только к категориям сейсмического проектирования C и выше.
Вместо того, чтобы требовать, чтобы прогиб всех армированных элементов кладки рассчитывался на основе свойств сечения с трещинами, Кодекс MSJC 2008 года просто требует, чтобы при проектировании «учитывались эффекты растрескивания и усиления на жесткость элемента», что обеспечивает большую гибкость при проектировании.
При определении влияния эффектов P -delta при проектировании неармированной каменной кладки был использован подход, увеличивающий момент. Увеличенный момент, M _c , определяется либо с помощью анализа второго порядка, либо следующим образом:

Для стержней с h / r ≤ 45 допускается принимать δ = 1.0. Для стержней с 45 < h / r ≤ 60 допускается принимать δ = 1,0 при условии, что максимальное факторизованное осевое напряжение на элементе не превышает 0,72 f ’ м .

ОБОЗНАЧЕНИЯ

A _n = полезная площадь поперечного сечения кладки, дюйм² (мм²)
A _s = эффективная площадь поперечного сечения арматуры, дюйм² (мм²)
A _v = площадь поперечного сечения поперечной арматуры, дюймы² (мм²)
A ₁ = площадь подшипника под опорной пластиной, дюйм² (мм²)
A ₂ = эффективная площадь подшипника, дюйм² (мм²)
a = глубина эквивалентная зона сжатия при номинальной прочности, дюймы (мм)
b = ширина профиля, дюймы (мм)
b _w = для частично залитых раствором стен, ширина залитой раствором ячейки плюс каждая толщина стенки при сжатии зона, дюймы (мм)
C = результирующая сжимающая сила, фунт (Н)
c = расстояние от волокна с максимальной деформацией сжатия до нейтральной оси, дюймы(мм)
C _d = коэффициент усиления сейсмического отклонения
C _n = номинальная несущая способность, фунт (Н)
D = собственная нагрузка, фунт (Н)
d = расстояние от крайнее сжатие волокна до центра тяжести растянутой арматуры, дюйм (мм)
d _b = номинальный диаметр арматуры, дюйм (мм)
d _v = фактическая глубина кладки в направлении рассматриваемого сдвига , в.(мм)
d ‘ = расстояние от крайнего растянутого волокна до центра тяжести сжатой арматуры, дюймы (мм)
E _м = модуль упругости кладки, фунт / кв. дюйм (МПа)
E _s = модуль упругости арматуры, фунт / кв. Дюйм (МПа)
e _u = эксцентриситет P _uf дюймов (мм)
F _u = чистое ﬂ изгибающее напряжение из-за факторизованных нагрузок, psi (МПа)
F _vu = напряжение сдвига на неармированных элементах кладки, psi (МПа)
f ‘_m = указанная прочность кладки на сжатие, psi (МПа)
f _r = модуль разрыва, psi (МПа)
f _y = заданный предел текучести арматуры, psi (МПа)
h = эффективная высота элемента кладки, дюйм.(мм)
h _sx = эффективная высота элемента кладки ниже уровня x, дюймы (мм)
I _cr = момент инерции площади поперечного сечения элемента с трещинами, дюймы ⁴ (мм ⁴)
I _g = момент инерции общей площади поперечного сечения элемента, дюймы ⁴ (мм ⁴)
I _n = момент инерции чистой площади поперечного сечения стержня, дюйм.⁴ (мм ⁴)
L = временная нагрузка, фунт (Н)
M = максимальный расчетный изгибающий момент без учета поправки на рассматриваемом участке, дюйм-фунт (Н-мм)
M _c = момент, увеличенный с учетом кривизны элемента, дюйм-фунт (Н-мм)
M _кр = изгибающий момент при растрескивании, дюйм-фунт (Н-мм)
M _n = номинальный момент, дюйм-фунт (Н-мм)
M _ser = приложенный изгибающий момент, дюйм.-фунт (Н-мм)
M _u = факторный момент, дюйм-фунт (Н-мм)
Н _v = сила сжатия, действующая перпендикулярно поверхности сдвига, фунт (Н)
P = осевая нагрузка без учета фактора, фунт (Н)
P _n = номинальная осевая прочность, фунт (Н)
P _u = факторная осевая нагрузка, фунт (Н)
P _uf = факторная нагрузка от притока на пол или площадь крыши, фунт (Н)
P _uw = факторный вес рассматриваемого участка стены от притока к секции стены, фунт (Н)
Q _E = влияние горизонтального сейсмические силы, фунт (Н)
Q _n = первый момент вокруг нейтральной оси участка той части чистого поперечного сечения, лежащей между нейтральной осью и крайним волокном, дюйм.³ (мм³)
R = коэффициент модификации сейсмического отклика
r = радиус вращения, дюйм (мм)
S _n = модуль упругости поперечного сечения, дюйм³ (мм³)
s = расстояние между сдвиговой арматурой, дюймы (мм)
T = натяжение арматуры, фунты (Н)
t = заданная толщина элемента кладки, дюймы (мм)
t _fs = толщина облицовки бетонной кладки, дюйм.(мм)
V = сила сдвига без учета фактора, фунт (Н)
V _м = прочность на сдвиг, обеспечиваемая каменной кладкой, фунт (Н)
V _n = номинальная прочность на сдвиг, фунт (Н)
V _s = прочность на сдвиг, обеспечиваемая сдвиговой арматурой, фунт (Н)
V _u = факторный сдвиг, фунт (Н)
w _u = равномерно распределенный фактор вне плоскости нагрузка, фунт / дюйм. (Н / мм)
X = для частично залитой швов кладки, расстояние от волокна с крайним сжатием до центра тяжести результирующего сжатия, дюйм.(мм)
α = коэффициент деформации текучести арматуры
δ = коэффициент увеличения момента
δ _с = прогиб из-за эксплуатационных нагрузок, дюймы (мм)
δ _u = деформация из-за факторизованных нагрузок, дюймы (мм)
ε _mu = максимально допустимая деформация сжатия кирпичной кладки
ε _с = деформация стали
ε _y = деформация текучести арматуры
ρ = коэффициент армирования
ρ _max = максимальная степень усиления
Φ = коэффициент снижения прочности

Список литературы

Строительные нормы и правила для каменных конструкций, ACI 530-02 / ASCE 5-02 / TMS 402-02.Сообщено Объединенным комитетом по стандартам кладки, 2002 г.
2003 Международный Строительный Кодекс. Совет Международного кодекса, 2003.
Строительные нормы и правила для каменных конструкций, ACI 530-05 / ASCE 5-05 / TMS 402-05. Сообщено Объединенным комитетом по стандартам кладки, 2005 г.
2006 Международный Строительный Кодекс. Совет Международного кодекса, 2006.
Строительные нормы и правила для каменных конструкций, ACI 530-08 / ASCE 5-08 / TMS 402-08. Сообщено Объединенным комитетом по стандартам кладки, 2008 г.
Эмпирический проект бетонных стен, ТЕК 14-8А. Национальная ассоциация бетонных каменщиков, 2001.
Расчет допустимого напряжения бетонной кладки, TEK 14-7A. Национальная ассоциация бетонных каменщиков, 2004 г.
Дрисдейл Р. Г., Хамид А. А. и Бейкер Л. Р., Строительные конструкции, поведение и дизайн, второе издание. Общество масонства, 1999.
Стандартные технические условия на деформированные и плоские стержни из низколегированной стали для армирования бетона, ASTM A 706 / A 706M-01.ASTM International, 2001.
Строительные нормы и правила для конструкционного бетона, ACI 318-02. Американский институт бетона, 2002.
Минимальные расчетные нагрузки для зданий и других конструкций, ASCE 7-02. Институт структурной инженерии Американского общества инженеров-строителей, 2002 г.
Проектирование анкерных болтов, закладываемых в бетонную кладку, TEK 12-3A. Национальная ассоциация бетонных каменщиков, 2004 г.
Соединения, развертки и стандартные крючки для бетонной кладки, TEK 12-6.Национальная ассоциация бетонных каменщиков, 2007.
Раздел «Свойства бетонных стен из каменной кладки», TEK 14-1B. Национальная ассоциация каменщиков из бетона, 2007.

NCMA и компании, распространяющие эту техническую информацию, не несут никакой ответственности за точность и применение информации, содержащейся в этой публикации.

Прочность на сжатие кирпичной кладки из земляных блоков: оценка на основе нейронных сетей и адаптивной сетевой системы нечеткого вывода

Земляные материалы в настоящее время и на протяжении всей истории широко используются в проектах жилищного строительства во всем мире.Они невысоки по стоимости, обладают отличными тепловыми характеристиками и широко доступны. Однако по сравнению с промышленными строительными материалами, такими как бетон, земляные материалы обладают недостаточными физическими свойствами, механическими характеристиками и долговечностью. В последние десятилетия были разработаны различные типы земляных блоков [1], [2], [3], которые сохраняют определенные преимущества материалов без недостатков традиционного самана. Поскольку потребность в охране окружающей среды усиливается, строится все больше зданий из кирпичной кладки [4], [5].

Прочность на сжатие современных каменных конструкций из земляных блоков считается важнейшим механическим параметром. Различные аналитические модели [6], [7], [8] были созданы с использованием уравнений равновесия и совместимости для расчета прочности кладки на сжатие. Хотя эти модели в некоторой степени действительно показывают прочность кладки на сжатие, большинство из них требует допущения, что раствор и блок все еще связаны, когда кладка разрушается; на самом деле это оказалось ложным [8].Выражения очень сложны и содержат несколько параметров, поэтому проектировщикам сложно использовать эти модели для определения прочности кладки на сжатие в полевых условиях. Более того, существующие модели основаны на кирпичной кладке из обожженной глины и, таким образом, могут быть неприменимы в кирпичных конструкциях из земляных блоков.

Эмпирические модели могут также использоваться для расчета прочности кладки на сжатие [9], [10], [11] на основе экспериментальных и статистических данных. Прочность кладки при сжатии, рассчитываемая по этим выражениям, в основном зависит от прочности строительных растворов и блоков.Выражения просты и удобны в использовании, поэтому этот подход был принят в различных кодах [12], [13], [14], [15] для определения прочности кладки на сжатие.

Искусственные нейронные сети (ИНС) и адаптивная сетевая система нечеткого вывода (ANFIS) — это инструменты нелинейного статистического моделирования данных, которые отражают сложные отношения между вводом и выводом [16], [17]. Достижения в области искусственного интеллекта сделали ИНС и ANFIS очень точными и применимыми для решения различных задач гражданского строительства, таких как прогнозирование физических и механических параметров различных типов бетона [18], [19], [20], [21], расчет подшипников вместимость железобетонных балок и колонн [22], [23], [24], а также расчет связей между бетоном и сталью [25].

Было проведено относительно мало исследований, посвященных применению технологий искусственного интеллекта к кладочным конструкциям. Плеврис и Астерис [26] использовали ИНС для прогнозирования разрушения кладки при двухосном сжатии. Их модель ИНС не только точно предсказала кривую разрушения кладки при определенном θ (угол между стыком станины и горизонтальным сжимающим напряжением), но также определила трехмерную поверхность разрушения, образованную кривой разрушения при любом θ . После этого Плеврис и Астерис [27] продолжили создание безразмерной модели для прогнозирования разрушения поверхности кладки на основе ИНС.Эта модель легко расширяется до других кладочных материалов с аналогичной геометрией и механическими свойствами. Гарсон-Рока и др. [28] использовали ИНС с нечеткой логикой для оценки прочности на сжатие кладки из глиняного кирпича и цементного раствора; Оба метода показали высокую точность прогноза. Чжоу и др. [29] оценили прочность на сжатие кирпичной кладки из пустотелых бетонных блоков с использованием ИНС и ANFIS, где точность модели ANFIS была немного выше, чем точность модели ИНС.

Целью этого исследования было прогнозирование прочности кладки земляных блоков на сжатие с помощью ИНС и ANFIS.Набор собственных экспериментальных результатов и 66 наборов тестовых данных, взятых из литературы, были использованы для обучения и тестирования предложенных моделей ИНС и ANFIS. Результаты сравнивались с несколькими эмпирическими методами расчета для проверки их достоверности.

% PDF-1.3
%
108 0 объект
>
эндобдж
xref
108 1596
0000000016 00000 н.
0000032274 00000 п.
0000034384 00000 п.
0000034602 00000 п.
0000053742 00000 п.
0000053793 00000 п.
0000053844 00000 п.
0000053895 00000 п.
0000053946 00000 п.
0000053997 00000 п.
0000054048 00000 п.
0000054099 00000 п.
0000054150 00000 п.
0000054201 00000 п.
0000054252 00000 п.
0000054303 00000 п.
0000054354 00000 п.
0000054405 00000 п.
0000054456 00000 п.
0000054507 00000 п.
0000054558 00000 п.
0000054609 00000 п.
0000054660 00000 п.
0000054711 00000 п.
0000054762 00000 п.
0000054813 00000 п.
0000054864 00000 н.
0000054915 00000 п.
0000054966 00000 п.
0000055017 00000 п.
0000055068 00000 п.
0000055119 00000 п.
0000055170 00000 п.
0000055221 00000 п.
0000055272 00000 п.
0000055323 00000 п.
0000055374 00000 п.
0000055425 00000 п.
0000055476 00000 п.
0000055527 00000 п.
0000055578 00000 п.
0000055629 00000 п.
0000055680 00000 п.
0000055731 00000 п.
0000055782 00000 п.
0000055833 00000 п.
0000055884 00000 п.
0000055935 00000 п.
0000055986 00000 п.
0000056037 00000 п.
0000056088 00000 п.
0000056139 00000 п.
0000056190 00000 п.
0000056241 00000 п.
0000056292 00000 п.
0000056343 00000 п.
0000056394 00000 п.
0000056445 00000 п.
0000056496 00000 п.
0000056547 00000 п.
0000056598 00000 п.
0000056649 00000 п.
0000056700 00000 п.
0000056751 00000 п.
0000056802 00000 п.
0000056853 00000 п.
0000056904 00000 п.
0000056955 00000 п.
0000057006 00000 п.
0000057057 00000 п.
0000057108 00000 п.
0000057159 00000 п.
0000057210 00000 п.
0000057261 00000 п.
0000057312 00000 п.
0000057363 00000 п.
0000057414 00000 п.
0000057465 00000 п.
0000057516 00000 п.
0000057567 00000 п.
0000057618 00000 п.
0000057669 00000 п.
0000057720 00000 п.
0000057771 00000 п.
0000057822 00000 п.
0000057873 00000 п.
0000057924 00000 п.
0000057975 00000 п.
0000058026 00000 п.
0000058077 00000 п.
0000058128 00000 п.
0000058179 00000 п.
0000058230 00000 п.
0000058281 00000 п.
0000058332 00000 п.
0000058383 00000 п.
0000058434 00000 п.
0000058485 00000 п.
0000058536 00000 п.
0000058587 00000 п.
0000058638 00000 п.
0000058689 00000 п.
0000058740 00000 п.
0000058791 00000 п.
0000058842 00000 п.
0000058893 00000 п.
0000058944 00000 п.
0000058995 00000 п.
0000059046 00000 н.
0000059097 00000 п.
0000059148 00000 п.
0000059199 00000 п.
0000059250 00000 п.
0000059301 00000 п.
0000059352 00000 п.
0000059403 00000 п.
0000059454 00000 п.
0000059505 00000 п.
0000059556 00000 п.
0000059607 00000 п.
0000059658 00000 п.
0000059709 00000 п.
0000059760 00000 п.
0000059811 00000 п.
0000059862 00000 п.
0000059913 00000 п.
0000059964 00000 н.
0000060015 00000 п.
0000060066 00000 п.
0000060117 00000 п.
0000060168 00000 п.
0000060219 00000 п.
0000060270 00000 п.
0000060321 00000 п.
0000060372 00000 п.
0000060423 00000 п.
0000060474 00000 п.
0000060525 00000 п.
0000060576 00000 п.
0000060627 00000 п.
0000060678 00000 п.
0000060729 00000 п.
0000060780 00000 п.
0000060831 00000 п.
0000060882 00000 п.
0000060933 00000 п.
0000060984 00000 п.
0000061035 00000 п.
0000061086 00000 п.
0000061137 00000 п.
0000061188 00000 п.
0000061239 00000 п.
0000061290 00000 н.
0000061341 00000 п.
0000061392 00000 п.
0000061443 00000 п.
0000061494 00000 п.
0000061545 00000 п.
0000061596 00000 п.
0000061647 00000 п.
0000061698 00000 п.
0000061749 00000 п.
0000061800 00000 п.
0000061851 00000 п.
0000061902 00000 п.
0000061953 00000 п.
0000062004 00000 п.
0000062055 00000 п.
0000062106 00000 п.
0000062157 00000 п.
0000062208 00000 п.
0000062259 00000 п.
0000062310 00000 п.
0000062361 00000 п.
0000062412 00000 п.
0000062463 00000 п.
0000062514 00000 п.
0000062565 00000 п.
0000062616 00000 п.
0000062667 00000 п.
0000062718 00000 п.
0000062769 00000 п.
0000062820 00000 н.
0000062871 00000 п.
0000062922 00000 н.
0000062973 00000 п.
0000063024 00000 п.
0000063075 00000 п.
0000063126 00000 п.
0000063177 00000 п.
0000063228 00000 п.
0000063279 00000 п.
0000063330 00000 п.
0000063381 00000 п.
0000063432 00000 п.
0000063483 00000 п.
0000063534 00000 п.
0000063585 00000 п.
0000063636 00000 п.
0000063687 00000 п.
0000063738 00000 п.
0000063789 00000 п.
0000063840 00000 п.
0000063891 00000 п.
0000063942 00000 п.
0000063993 00000 п.
0000064044 00000 п.
0000064095 00000 п.
0000064146 00000 п.
0000064197 00000 п.
0000064248 00000 п.
0000064299 00000 н.
0000064350 00000 п.
0000064401 00000 п.
0000064452 00000 п.
0000064503 00000 п.
0000064554 00000 п.
0000064605 00000 п.
0000064656 00000 п.
0000064707 00000 п.
0000064758 00000 п.
0000064809 00000 п.
0000064860 00000 п.
0000064911 00000 н.
0000064962 00000 н.
0000065013 00000 п.
0000065064 00000 п.
0000065115 00000 п.
0000065166 00000 п.
0000065217 00000 п.
0000065268 00000 п.
0000065319 00000 п.
0000065370 00000 п.
0000065421 00000 п.
0000065472 00000 п.
0000065523 00000 п.
0000065574 00000 п.
0000065625 00000 п.
0000065676 00000 п.
0000065727 00000 п.
0000065778 00000 п.
0000065829 00000 п.
0000065880 00000 п.
0000065931 00000 п.
0000065982 00000 п.
0000066033 00000 п.
0000066084 00000 п.
0000066135 00000 п.
0000066186 00000 п.
0000066237 00000 п.
0000066288 00000 п.
0000066339 00000 п.
0000066390 00000 н.
0000066441 00000 п.
0000066492 00000 п.
0000066543 00000 п.
0000066594 00000 п.
0000066645 00000 п.
0000066696 00000 п.
0000066747 00000 п.
0000066798 00000 п.
0000066849 00000 п.
0000066900 00000 п.
0000066951 00000 п.
0000067002 00000 п.
0000067053 00000 п.
0000067104 00000 п.
0000067155 00000 п.
0000067206 00000 п.
0000067257 00000 п.
0000067308 00000 п.
0000067359 00000 п.
0000067410 00000 п.
0000067461 00000 п.
0000067512 00000 п.
0000067563 00000 п.
0000067614 00000 п.
0000067665 00000 п.
0000067716 00000 п.
0000067767 00000 п.
0000067818 00000 п.
0000067869 00000 п.
0000067920 00000 п.
0000067971 00000 п.
0000068022 00000 п.
0000068073 00000 п.
0000068124 00000 п.
0000068175 00000 п.
0000068226 00000 п.
0000068277 00000 п.
0000068328 00000 п.
0000068379 00000 п.
0000068430 00000 п.
0000068481 00000 п.
0000068532 00000 п.
0000068583 00000 п.
0000068634 00000 п.
0000068685 00000 п.
0000068736 00000 п.
0000068787 00000 п.
0000068838 00000 п.
0000068889 00000 п.
0000068940 00000 п.
0000068991 00000 п.
0000069042 00000 н.
0000069093 00000 п.
0000069144 00000 п.
0000069195 00000 п.
0000069246 00000 п.
0000069297 00000 п.
0000069348 00000 п.
0000069399 00000 п.
0000069450 00000 п.
0000069501 00000 п.
0000069552 00000 п.
0000069603 00000 п.
0000069654 00000 п.
0000069705 00000 п.
0000069756 00000 п.
0000069807 00000 п.
0000069858 00000 п.
0000069909 00000 н.
0000069960 00000 н.
0000070011 00000 п.
0000070062 00000 п.
0000070113 00000 п.
0000070164 00000 п.
0000070215 00000 п.
0000070266 00000 п.
0000070317 00000 п.
0000070368 00000 п.
0000070419 00000 п.
0000070470 00000 п.
0000070521 00000 п.
0000070572 00000 п.
0000070623 00000 п.
0000070674 00000 п.
0000070725 00000 п.
0000070776 00000 п.
0000070827 00000 п.
0000070878 00000 п.
0000070929 00000 п.
0000070980 00000 п.
0000071031 00000 п.
0000071082 00000 п.
0000071133 00000 п.
0000071184 00000 п.
0000071235 00000 п.
0000071286 00000 п.
0000071337 00000 п.
0000071388 00000 п.
0000071439 00000 п.
0000071490 00000 п.
0000071541 00000 п.
0000071592 00000 п.
0000071643 00000 п.
0000071694 00000 п.
0000071745 00000 п.
0000071767 00000 п.
0000072840 00000 п.
0000072862 00000 п.
0000073809 00000 п.
0000073831 00000 п.
0000074810 00000 п.
0000074833 00000 п.
0000075924 00000 п.
0000075947 00000 п.
0000077140 00000 п.
0000077370 00000 п.
0000077606 00000 п.
0000078166 00000 п.
0000078207 00000 п.
0000078928 00000 п.
0000078950 00000 п.
0000079981 00000 п.
0000080004 00000 п.
0000081681 00000 п.
0000081704 00000 п.
0000084175 00000 п.
0000084415 00000 п.
0000084697 00000 п.
0000085064 00000 п.
0000085301 00000 п.
0000085582 00000 п.
0000085822 00000 п.
0000086125 00000 п.
0000086362 00000 п.
0000086602 00000 п.
0000086839 00000 п.
0000087131 00000 п.
0000087429 00000 п.
0000087669 00000 п.
0000087961 00000 п.
0000088183 00000 п.
0000088469 00000 п.
0000088837 00000 п.
0000089068 00000 н.
0000089383 00000 п.
0000089590 00000 н.
0000089881 00000 п.
00000

00000 п.
00000 00000 п.
00000

00000 н.
00000

00000 н.
00000
00000 п.
00000
00000 п.
00000
_{00000 п.
00000} 00000 н.
00000
00000 п.
00000
00000 п.
0000092658 00000 п.
0000092942 00000 п.
0000093175 00000 п.
0000093418 00000 п.
0000093655 00000 п.
0000093916 00000 п.
0000094126 00000 п.
0000094363 00000 п.
0000094659 00000 п.
0000094893 00000 п.
0000095140 00000 п.
0000095371 00000 п.
0000095608 00000 п.
0000095883 00000 п.
0000096099 00000 п.
0000096476 00000 п.
0000096707 00000 п.
0000096916 00000 п.
0000097144 00000 п.
0000097471 00000 п.
0000097796 00000 п.
0000098116 00000 п.
0000098329 00000 п.
0000098563 00000 п.
0000098767 00000 п.
0000099027 00000 н.
0000099357 00000 н.
0000099586 00000 н.
0000099905 00000 н.
0000100217 00000 н.
0000100454 00000 н.
0000100772 00000 н.
0000101083 00000 н.
0000101317 00000 н.
0000101554 00000 н.
0000101857 00000 н.
0000102227 00000 н.
0000102455 00000 н.
0000102830 00000 н.
0000103067 00000 н.
0000103307 00000 н.
0000103535 00000 н.
0000103780 00000 п.
0000104045 00000 н.
0000104337 00000 н.
0000104571 00000 н.
0000104808 00000 п.
0000105042 00000 н.
0000105370 00000 п.
0000105664 00000 н.
0000106001 00000 п.
0000106189 00000 п.
0000106367 00000 н.
0000106586 00000 н.
0000106773 00000 н.
0000106956 00000 п.
0000107175 00000 н.
0000107523 00000 п.
0000107748 00000 н.
0000107933 00000 п.
0000108119 00000 п.
0000108478 00000 н.
0000108667 00000 н.
0000108862 00000 н.
0000109123 00000 п.
0000109309 00000 п.
0000109494 00000 п.
0000109734 00000 п.
0000110072 00000 н.
0000110324 00000 н.
0000110511 00000 п.
0000110703 00000 п.
0000111052 00000 н.
0000111244 00000 н.
0000111424 00000 н.
0000111607 00000 н.
0000111799 00000 н.
0000151938 00000 н.
0000181070 00000 н.
0000183748 00000 н.
0000183827 00000 н.
0000184016 00000 н.
0000184370 00000 н.
0000184548 00000 н.
0000184726 00000 н.
0000184939 00000 н.
0000185276 00000 н.
0000185455 00000 н.
0000185659 00000 н.
0000185854 00000 н.
0000186043 00000 н.
0000186227 00000 н.
0000186399 00000 н.
0000186737 00000 н.
0000187075 00000 н.
0000187407 00000 н.
0000187597 00000 н.
0000187788 00000 н.
0000188083 00000 н.
0000188273 00000 н.
0000188460 00000 н.
0000188755 00000 н.
0000189120 00000 н.
0000189413 00000 н.
0000189601 00000 н.
0000189802 00000 н.
0000189971 00000 н.
00001 00000 н.
00001
00000 н.
00001

00000 н.
00001

00000 н.
00001 00000 н.
00001

00000 н.
00001 00000 н.
00001 00000 н.
00001

00000 н.
0000192481 00000 н.
0000192666 00000 н.
0000193004 00000 н.
0000193193 00000 н.
0000193385 00000 н.
0000193673 00000 н.
0000193863 00000 н.
0000194133 00000 н.
0000194325 00000 н.
0000194517 00000 н.
0000194793 00000 н.
0000194984 00000 н.
0000195334 00000 н.
0000195526 00000 н.
0000195718 00000 н.
0000196006 00000 н.
0000196336 00000 н.
0000196522 00000 н.
0000196824 00000 н.
0000197105 00000 н.
0000197300 00000 н.
0000197492 00000 н.
0000197681 00000 н.
0000198011 00000 н.
0000198218 00000 н.
0000198542 00000 н.
0000198905 00000 н.
0000199256 00000 н.
0000199566 00000 н.
0000199919 00000 н.
0000200273 00000 н.
0000200473 00000 н.
0000200803 00000 н.
0000201134 00000 н.
0000201409 00000 н.
0000201731 00000 н.
0000202000 00000 н.
0000202318 00000 н.
0000202636 00000 н.
0000202957 00000 н.
0000203321 00000 н.
0000203686 00000 н.
0000204003 00000 н.
0000204281 00000 н.
0000204640 00000 н.
0000204961 00000 н.
0000205288 00000 н.
0000205502 00000 н.
0000205852 00000 н.
0000206069 00000 н.
0000206426 00000 н.
0000206621 00000 н.
0000206820 00000 н.
0000207018 00000 н.
0000207395 00000 н.
0000207758 00000 н.
0000208033 00000 н.
0000208249 00000 н.
0000208468 00000 н.
0000208687 00000 н.
0000209040 00000 н.
0000209318 00000 н.
0000209674 00000 н.
0000209869 00000 н.
0000210059 00000 н.
0000210253 00000 п.
0000210531 00000 п.
0000210886 00000 н.
0000211252 00000 н.
0000211468 00000 н.
0000211833 00000 н.
0000212133 00000 н.
0000212476 00000 н.
0000212764 00000 н.
0000213056 00000 н.
0000213416 00000 н.
0000213697 00000 п.
0000213990 00000 н.
0000214290 00000 н.
0000214588 00000 н.
0000214931 00000 н.
0000215226 00000 н.
0000215589 00000 н.
0000215869 00000 н.
0000216154 00000 н.
0000216443 00000 н.
0000216801 00000 н.
0000217078 00000 н.
0000217362 00000 н.
0000217709 00000 н.
0000217984 00000 н.
0000218265 00000 н.
0000218606 00000 н.
0000218913 00000 п.
0000219228 00000 п.
0000219543 00000 н.
0000219867 00000 н.
0000220153 00000 н.
0000220469 00000 н.
0000220809 00000 н.
0000221152 00000 п.
0000221479 00000 п.
0000221800 00000 н.
0000222121 00000 п.
0000222395 00000 н.
0000222716 00000 н.
0000223002 00000 п
0000223275 00000 н.
0000223594 00000 н.
0000223882 00000 н.
0000224152 00000 н.
0000224446 00000 н.
0000224758 00000 н.
0000225073 00000 н.
0000225433 00000 н.
0000225736 00000 н.
0000226042 00000 н.
0000226261 00000 н.
0000226524 00000 н.
0000226712 00000 н.
0000226918 00000 н.
0000227253 00000 н.
0000227458 00000 н.
0000227789 00000 н.
0000227969 00000 н.
0000228175 00000 н.
0000228501 00000 н.
0000228700 00000 н.
0000229063 00000 н.
0000229276 00000 н.
0000229504 00000 н.
0000229839 00000 н.
0000230101 00000 п.
0000230323 00000 п.
0000230661 00000 н.
0000230993 00000 н.
0000231175 00000 н.
0000231400 00000 н.
0000231590 00000 н.
0000231854 00000 н.
0000232112 00000 н.
0000232340 00000 н.
0000232604 00000 н.
0000232926 00000 н.
0000233139 00000 н.
0000233469 00000 н.
0000233794 00000 п.
0000233999 00000 н.
0000234233 00000 н.
0000234493 00000 п.
0000234857 00000 н.
0000235078 00000 н.
0000235449 00000 н.
0000235643 00000 п.
0000235839 00000 н.
0000236025 00000 н.
0000236362 00000 н.
0000236692 00000 н.
0000237015 00000 н.
0000237228 00000 н.
0000237430 00000 н.
0000237640 00000 н.
0000237894 00000 н.
0000238104 00000 н.
0000238464 00000 н.
0000238689 00000 н.
0000238893 00000 н.
0000239270 00000 н.
0000239468 00000 н.
0000239669 00000 н.
0000239894 00000 н.
0000240253 00000 н.
0000240527 00000 н.
0000240742 00000 н.
0000241107 00000 н.
0000241329 00000 н.
0000241690 00000 н.
0000241963 00000 н.
0000242325 00000 н.
0000242520 00000 н.
0000242724 00000 н.
0000242992 00000 н.
0000243211 00000 н.
0000243412 00000 н.
0000243634 00000 н.
0000243990 00000 н.
0000244352 00000 п.
0000244562 00000 н.
0000244829 00000 н.
0000245177 00000 н.
0000245384 00000 н.
0000245612 00000 н.
0000245840 00000 н.
0000246066 00000 н.
0000246401 00000 н.
0000246776 00000 н.
0000247121 00000 н.
0000247331 00000 н.
0000247689 00000 н.
0000248047 00000 н.
0000248251 00000 н.
0000248473 00000 н.
0000248674 00000 н.
0000248947 00000 н.
0000249322 00000 н.
0000249588 00000 н.
0000249813 00000 н.
0000250014 00000 н.
0000250233 00000 н.
0000250590 00000 н.
0000250770 00000 н.
0000250953 00000 н.
0000251136 00000 н.
0000251322 00000 н.
0000251508 00000 н.
0000251694 00000 н.
0000251883 00000 н.
0000252072 00000 н.
0000252262 00000 н.
0000252452 00000 н.
0000252642 00000 н.
0000252822 00000 н.
0000253015 00000 н.
0000253195 00000 н.
0000253388 00000 н.
0000253567 00000 н.
0000253763 00000 н.
0000253945 00000 н.
0000254141 00000 п.
0000254323 00000 н.
0000254518 00000 н.
0000254700 00000 н.
0000254900 00000 н.
0000255085 00000 н.
0000255285 00000 н.
0000255470 00000 н.
0000255671 00000 н.
0000255856 00000 н.
0000256059 00000 н.
0000256244 00000 н.
0000256447 00000 н.
0000256635 00000 н.
0000256842 00000 н.
0000257030 00000 н.
0000257237 00000 н.
0000257427 00000 н.
0000257637 00000 н.
0000257827 00000 н.
0000258037 00000 н.
0000258227 00000 н.
0000258440 00000 н.
0000258630 00000 н.
0000258843 00000 н.
0000259036 00000 н.
0000259252 00000 н.
0000259445 00000 н.
0000259661 00000 н.
0000259854 00000 н.
0000260070 00000 н.
0000260266 00000 н.
0000260485 00000 н.
0000260681 00000 п.
0000260900 00000 н.
0000261096 00000 н.
0000261315 00000 н.
0000261514 00000 н.
0000261736 00000 н.
0000261935 00000 н.
0000262157 00000 н.
0000262356 00000 н.
0000262577 00000 н.
0000262779 00000 н.
0000263005 00000 н.
0000263207 00000 н.
0000263387 00000 н.
0000263612 00000 н.
0000263814 00000 н.
0000263994 00000 н.
0000264220 00000 н.
0000264422 00000 н.
0000264605 00000 н.
0000264834 00000 н.
0000265014 00000 н.
0000265220 00000 н.
0000265403 00000 н.
0000265632 00000 н.
0000265836 00000 н.
0000266018 00000 н.
0000266250 00000 н.
0000266459 00000 н.
0000266645 00000 н.
0000266875 00000 п.
0000267084 00000 н.
0000267270 00000 н.
0000267503 00000 н.
0000267712 00000 н.
0000267897 00000 н.
0000268132 00000 н.
0000268344 00000 н.
0000268529 00000 н.
0000268765 00000 н.
0000268978 00000 н.
0000269167 00000 н.
0000269404 00000 н.
0000269617 00000 н.
0000269806 00000 н.
0000270044 00000 н.
0000270257 00000 н.
0000270447 00000 н.
0000270675 00000 н.
0000270855 00000 н.
0000271067 00000 н.
0000271257 00000 н.
0000271497 00000 н.
0000271710 00000 н.
0000271900 00000 н.
0000272141 00000 н.
0000272359 00000 н.
0000272539 00000 н.
0000272729 00000 н.
0000272941 00000 н.
0000273121 00000 н.
0000273314 00000 н.
0000273526 00000 н.
0000273706 00000 н.
0000273900 00000 н.
0000274113 00000 н.
0000274296 00000 н.
0000274489 00000 н.
0000274702 00000 н.
0000274885 00000 н.
0000275078 00000 н.
0000275291 00000 н.
0000275473 00000 н.
0000275669 00000 н.
0000275881 00000 н.
0000276063 00000 н.
0000276262 00000 н.
0000276474 00000 н.
0000276656 00000 н.
0000276855 00000 н.
0000277067 00000 н.
0000277249 00000 н.
0000277447 00000 н.
0000277659 00000 н.
0000277841 00000 н.
0000278040 00000 н.
0000278253 00000 н.
0000278439 00000 н.
0000278642 00000 н.
0000278855 00000 н.
0000279041 00000 н.
0000279244 00000 н.
0000279457 00000 н.
0000279646 00000 н.
0000279849 00000 н.
0000280061 00000 н.
0000280250 00000 н.
0000280453 00000 п.
0000280665 00000 н.
0000280854 00000 н.
0000281061 00000 н.
0000281274 00000 н.
0000281463 00000 н.
0000281643 00000 н.
0000281850 00000 н.
0000282063 00000 н.
0000282253 00000 н.
0000282464 00000 н.
0000282678 00000 н.
0000282868 00000 н.
0000283079 00000 п.
0000283293 00000 н.
0000283483 00000 н.
0000283694 00000 н.
0000283908 00000 н.
0000284098 00000 н.
0000284312 00000 н.
0000284526 00000 н.
0000284717 00000 н.
0000284931 00000 н.
0000285145 00000 н.
0000285336 00000 п.
0000285552 00000 н.
0000285766 00000 н.
0000285960 00000 н.
0000286174 00000 н.
0000286389 00000 н.
0000286583 00000 н.
0000286800 00000 н.
0000287015 00000 н.
0000287209 00000 н.
0000287426 00000 н.
0000287641 00000 н.
0000287835 00000 н.
0000288052 00000 н.
0000288267 00000 н.
0000288461 00000 н.
0000288681 00000 н.
0000288896 00000 н.
0000289090 00000 н.
0000289312 00000 н.
0000289527 00000 н.
0000289724 00000 н.
0000289947 00000 н.
00002
00000 н.
00002
00000 н.
00002 00000 н.
00002
00000 н.
00002
00000 н.
00002 00000 н.
00002

00000 н.
00002 00000 н.
00002

00000 н.
00002

00000 н.
00002 00000 н.
0000292494 00000 н.
0000292709 00000 н.
0000292910 00000 н.
0000293137 00000 н.
0000293352 00000 н.
0000293553 00000 н.
0000293783 00000 н.
0000293998 00000 н.
0000294197 00000 н.
0000294427 00000 н.
0000294642 00000 н.
0000294843 00000 н.
0000295073 00000 н.
0000295288 00000 н.
0000295492 00000 н.
0000295722 00000 н.
0000295938 00000 н.
0000296142 00000 н.
0000296375 00000 н.
0000296591 00000 н.
0000296795 00000 н.
0000297028 00000 н.
0000297244 00000 н.
0000297452 00000 н.
0000297686 00000 н.
0000297902 00000 н.
0000298172 00000 н.
0000298388 00000 н.
0000298658 00000 н.
0000298874 00000 н.
0000299144 00000 н.
0000299360 00000 н.
0000299624 00000 н.
0000299840 00000 н.
0000300103 00000 п.
0000300319 00000 п.
0000300578 00000 п.
0000300759 00000 п.
0000300977 00000 н.
0000301238 00000 н.
0000301458 00000 н.
0000301723 00000 н.
0000301943 00000 н.
0000302213 00000 н.
0000302437 00000 н.
0000302703 00000 н.
0000302884 00000 н.
0000303108 00000 п.
0000303372 00000 н.
0000303598 00000 н.
0000303861 00000 н.
0000304088 00000 н.
0000304354 00000 п.
0000304535 00000 н.
0000304764 00000 н.
0000305025 00000 н.
0000305255 00000 н.
0000305519 00000 н.
0000305751 00000 н.
0000306013 00000 н.
0000306245 00000 н.
0000306508 00000 н.
0000306740 00000 н.
0000307005 00000 н.
0000307236 00000 п.
0000307502 00000 н.
0000307733 00000 н.
0000307999 00000 н.
0000308230 00000 н.
0000308496 00000 н.
0000308727 00000 н.
0000308997 00000 н.
0000309228 00000 п.
0000309493 00000 п.
0000309724 00000 н.
0000309987 00000 н.
0000310217 00000 н.
0000310477 00000 н.
0000310707 00000 н.
0000310968 00000 н.
0000311198 00000 н.
0000311463 00000 н.
0000311692 00000 н.
0000311957 00000 н.
0000312187 00000 н.
0000312458 00000 н.
0000312687 00000 н.
0000312956 00000 н.
0000313185 00000 н.
0000313449 00000 н.
0000313678 00000 н.
0000313947 00000 н.
0000314128 00000 н.
0000314357 00000 н.
0000314623 00000 н.
0000314804 00000 н.
0000315033 00000 н.
0000315297 00000 н.
0000315478 00000 н.
0000315662 00000 н.
0000315891 00000 н.
0000316153 00000 н.
0000316343 00000 п.
0000316572 00000 н.
0000316837 00000 н.
0000317021 00000 н.
0000317212 00000 н.
0000317441 00000 н.
0000317710 00000 н.
0000317911 00000 н.
0000318139 00000 н.
0000318410 00000 н.
0000318591 00000 н.
0000318795 00000 н.
0000319023 00000 н.
0000319291 00000 н.
0000319505 00000 н.
0000319733 00000 н.
0000319954 00000 н.
0000320182 00000 н.
0000320403 00000 н.
0000320631 00000 н.
0000320852 00000 н.
0000321080 00000 н.
0000321300 00000 н.
0000321527 00000 н.
0000321748 00000 н.
0000321975 00000 н.
0000322195 00000 н.
0000322422 00000 н.
0000322642 00000 н.
0000322869 00000 н.
0000323089 00000 н.
0000323316 00000 н.
0000323536 00000 н.
0000323762 00000 н.
0000323982 00000 н.
0000324208 00000 н.
0000324428 00000 н.
0000324654 00000 н.
0000324874 00000 н.
0000325100 00000 н.
0000325320 00000 н.
0000325546 00000 н.
0000325766 00000 н.
0000325992 00000 н.
0000326212 00000 н.
0000326438 00000 н.
0000326658 00000 н.
0000326883 00000 н.
0000327103 00000 н.
0000327328 00000 н.
0000327547 00000 н.
0000327772 00000 н.
0000327991 00000 н.
0000328216 00000 н.
0000328435 00000 н.
0000328660 00000 н.
0000328880 00000 н.
0000329105 00000 н.
0000329324 00000 н.
0000329549 00000 н.
0000329768 00000 н.
0000329992 00000 н.
0000330210 00000 н.
0000330434 00000 н.
0000330652 00000 н.
0000330876 00000 н.
0000331094 00000 н.
0000331318 00000 н.
0000331537 00000 н.
0000331761 00000 н.
0000331979 00000 п.
0000332202 00000 н.
0000332421 00000 н.
0000332645 00000 н.
0000332862 00000 н.
0000333086 00000 н.
0000333304 00000 н.
0000333527 00000 н.
0000333745 00000 н.
0000333968 00000 н.
0000334186 00000 п.
0000334409 00000 н.
0000334627 00000 н.
0000334849 00000 н.
0000335067 00000 н.
0000335289 00000 н.
0000335507 00000 н.
0000335729 00000 н.
0000335947 00000 н.
0000336209 00000 н.
0000336471 00000 н.
0000336732 00000 н.
0000336993 00000 н.
0000337253 00000 н.
0000337513 00000 п.
0000337773 00000 п.
0000338032 00000 н.
0000338291 00000 н.
0000338550 00000 н.
0000338808 00000 н.
0000339066 00000 н.
0000339323 00000 н.
0000339580 00000 н.
0000339837 00000 н.
0000340093 00000 н.
0000340349 00000 п.
0000340605 00000 н.
0000340860 00000 н.
0000341115 00000 н.
0000341296 00000 н.
0000341550 00000 н.
0000341734 00000 п.
0000341915 00000 н.
0000342169 00000 п.
0000342356 00000 п.
0000342610 00000 н.
0000342797 00000 н.
0000343051 00000 н.
0000343238 00000 н.
0000343491 00000 н.
0000343681 00000 п.
0000343934 00000 н.
0000344124 00000 н.
0000344376 00000 п.
0000344567 00000 н.
0000344819 00000 н.
0000345013 00000 н.
0000345265 00000 н.
0000345458 00000 п.
0000345710 00000 п.
0000345907 00000 н.
0000346158 00000 н.
0000346355 00000 п.
0000346605 00000 н.
0000346802 00000 н.
0000347052 00000 п.
0000347253 00000 н.
0000347503 00000 н.
0000347707 00000 н.
0000347957 00000 н.
0000348165 00000 н.
0000348415 00000 н.
0000348621 00000 н.
0000348802 00000 н.
0000349051 00000 н.
0000349262 00000 н.
0000349511 00000 н.
0000349722 00000 н.
0000349970 00000 н.
0000350181 00000 н.
0000350429 00000 н.
0000350641 00000 н.
0000350889 00000 н.
0000351106 00000 н.
0000351353 00000 н.
0000351570 00000 н.
0000351816 00000 н.
0000352033 00000 н.
0000352279 00000 п.
0000352499 00000 н.
0000352745 00000 н.
0000352967 00000 н.
0000353213 00000 н.
0000353435 00000 н.
0000353680 00000 н.
0000353905 00000 н.
0000354150 00000 н.
0000354376 00000 п.
0000354620 00000 н.
0000354849 00000 н.
0000355093 00000 н.
0000355324 00000 н.
0000355568 00000 н.
0000355749 00000 н.
0000355980 00000 н.
0000356223 00000 п.
0000356456 00000 н.
0000356698 00000 н.
0000356937 00000 н.
0000357179 00000 н.
0000357418 00000 н.
0000357660 00000 н.
0000357897 00000 н.
0000358139 00000 н.
0000358381 00000 н.
0000358622 00000 н.
0000358864 00000 н.
0000359105 00000 н.
0000359347 00000 н.
0000359587 00000 н.
0000359835 00000 п.
0000360075 00000 н.
0000360323 00000 н.
0000360563 00000 н.
0000360811 00000 н.
0000361051 00000 н.
0000361303 00000 н.
0000361543 00000 н.
0000361806 00000 н.
0000362069 00000 н.
0000362332 00000 н.
0000362596 00000 н.
0000362860 00000 н.
0000363041 00000 н.
0000363305 00000 н.
0000363486 00000 н.
0000363750 00000 н.
0000364016 00000 н.
0000364282 00000 н.
0000364463 00000 н.
0000364729 00000 н.
0000364997 00000 н.
0000365178 00000 н.
0000365447 00000 н.
0000365628 00000 н.
0000365897 00000 н.
0000366078 00000 н.
0000366349 00000 н.
0000366530 00000 н.
0000366801 00000 н.
0000366981 00000 н.
0000367253 00000 н.
0000367526 00000 н.
0000367798 00000 н.
0000367979 00000 н.
0000368252 00000 н.
0000368526 00000 н.
0000368801 00000 н.
0000369078 00000 н.
0000369353 00000 п.
0000369534 00000 н.
0000369811 00000 п.
0000370089 00000 н.
0000370367 00000 н.
0000370647 00000 н.
0000370928 00000 н.
0000371209 00000 н.
0000371390 00000 н.
0000371671 00000 н.
0000371954 00000 н.
0000372237 00000 н.
0000372520 00000 н.
0000372803 00000 н.
0000373086 00000 н.
0000373368 00000 н.
0000373650 00000 н.
0000373931 00000 н.
0000374212 00000 н.
0000374492 00000 н.
0000374770 00000 н.
0000375048 00000 н.
0000375325 00000 н.
0000375601 00000 н.
0000375877 00000 н.
0000376152 00000 н.
0000376427 00000 н.
0000376608 00000 н.
0000376883 00000 н.
0000377158 00000 н.
0000377432 00000 н.
0000377707 00000 н.
0000377982 00000 н.
0000378258 00000 н.
0000378533 00000 н.
0000378809 00000 н.
0000379084 00000 н.
0000379360 00000 н.
0000379636 00000 н.
0000379912 00000 н.
0000380188 00000 н.
0000380464 00000 н.
0000380741 00000 н.
0000381018 00000 н.
0000381295 00000 н.
0000381572 00000 н.
0000381849 00000 н.
0000382126 00000 н.
0000382404 00000 н.
0000382681 00000 п.
0000382959 00000 н.
0000383237 00000 н.
0000383515 00000 н.
0000383795 00000 н.
0000384073 00000 н.
0000384351 00000 п.
0000384629 00000 н.
0000384906 00000 н.
0000385183 00000 п.
0000385457 00000 н.
0000385638 00000 п.
0000385911 00000 н.
0000386183 00000 п.
0000386454 00000 п.
0000386724 00000 н.
0000386993 00000 н.
0000387261 00000 п.
0000387442 00000 н.
0000387708 00000 н.
0000387889 00000 н.
0000388154 00000 н.
0000388419 00000 н.
0000388683 00000 н.
0000388946 00000 н.
0000389209 00000 н.
0000389471 00000 п.
0000389652 00000 н.
0000389914 00000 н.
00003

00000 н.
00003

00000 н.
00003
00000 н.
00003
00000 н.
00003
00000 н.
00003 00000 н.
00003 00000 н.
00003
00000 н.
0000392495 00000 н.
0000392750 00000 н.
0000393005 00000 н.
0000393259 00000 н.
0000393512 00000 н.
0000393765 00000 н.
0000394017 00000 н.
0000394269 00000 н.
0000394520 00000 н.
0000394701 00000 н.
0000394952 00000 н.
0000395202 00000 н.
0000395451 00000 п.
0000395632 00000 н.
0000395881 00000 н.
0000396130 00000 н.
0000396379 00000 н.
0000396628 00000 н.
0000396878 00000 н.
0000397128 00000 н.
0000397378 00000 н.
0000397629 00000 н.
0000397880 00000 н.
0000398126 00000 н.
0000398317 00000 н.
0000398562 00000 н.
0000398753 00000 н.
0000398996 00000 н.
0000399187 00000 н.
0000399368 00000 н.
0000399608 00000 н.
0000399799 00000 н.
0000399983 00000 н.
0000400219 00000 п.
0000400410 00000 п.
0000400591 00000 п.
0000400775 00000 н.
0000401008 00000 н.
0000401199 00000 н.
0000401380 00000 н.
0000401561 00000 н.
0000401792 00000 н.
0000401983 00000 н.
0000402174 00000 н.
0000402402 00000 н.
0000402593 00000 н.
0000402818 00000 н.
0000402999 00000 н.
0000403222 00000 н.
0000403413 00000 н.
0000403604 00000 н.
0000403825 00000 н.
0000404043 00000 н.
0000404234 00000 н.
0000404449 00000 н.
0000404640 00000 н.
0000404850 00000 н.
0000405041 00000 н.
0000405311 00000 н.
0000405502 00000 н.
0000405765 00000 н.
0000405956 00000 н.
0000406137 00000 н.
0000406389 00000 п.
0000406580 00000 н.
0000406761 00000 н.
0000406942 00000 н.
0000407181 00000 н.
0000407372 00000 н.
0000407605 00000 н.
0000407796 00000 н.
0000408029 00000 н.
0000408220 00000 н.
0000408451 00000 п.
0000408642 00000 н.
0000408870 00000 н.
0000409061 00000 н.
0000409291 00000 п.
0000409482 00000 н.
0000409711 00000 н.
0000409902 00000 н.
0000410129 00000 н.
0000410320 00000 н.
0000410545 00000 н.
0000410736 00000 н.
0000410961 00000 п.
0000411152 00000 н.
0000411379 00000 н.
0000411570 00000 н.
0000411797 00000 н.
0000411988 00000 н.
0000412211 00000 н.
0000412402 00000 н.
0000412625 00000 н.
0000412816 00000 н.
0000413036 00000 н.
0000413227 00000 н.
0000413447 00000 н.
0000413638 00000 н.
0000413858 00000 н.
0000414049 00000 н.
0000414269 00000 н.
0000414463 00000 п.
0000414678 00000 н.
0000414869 00000 н.
0000415086 00000 н.
0000415280 00000 н.
0000415496 00000 н.
0000415690 00000 н.
0000415907 00000 н.
0000416098 00000 н.
0000416315 00000 н.
0000416509 00000 н.
0000416720 00000 н.
0000416914 00000 н.
0000417126 00000 н.
0000417320 00000 н.
0000417531 00000 н.
0000417725 00000 н.
0000417936 00000 н.
0000418130 00000 н.
0000418341 00000 п.
0000418535 00000 п.
0000418746 00000 н.
0000418940 00000 п.
0000419148 00000 п.
0000419340 00000 н.
0000419548 00000 н.
0000419742 00000 н.
0000419950 00000 н.
0000420144 00000 н.
0000420352 00000 п.
0000420546 00000 н.
0000420754 00000 н.
0000420948 00000 н.
0000421152 00000 н.
0000421346 00000 н.
0000421550 00000 н.
0000421744 00000 н.
0000421945 00000 н.
0000422139 00000 п.
0000422340 00000 п.
0000422534 00000 н.
0000422735 00000 н.
0000422929 00000 н.
0000423126 00000 п.
0000423320 00000 н.
0000423521 00000 н.
0000423715 00000 н.
0000423912 00000 п.
0000424106 00000 н.
0000424300 00000 п.
0000424494 00000 н.
0000424688 00000 н.
0000424882 00000 н.
0000425076 00000 н.
0000425270 00000 н.
0000425464 00000 н.
0000425658 00000 н.
0000425851 00000 п.
0000426042 00000 н.
0000426236 00000 п.
0000426430 00000 н.
0000426621 00000 н.
0000426814 00000 н.
0000427005 00000 н.
0000427199 00000 н.
0000427390 00000 н.
0000427584 00000 н.
0000427774 00000 н.
0000427967 00000 н.
0000428157 00000 н.
0000428351 00000 п.
0000428538 00000 п.
0000428733 00000 н.
0000428920 00000 н.
0000429114 00000 п.
0000429301 00000 п.
0000429495 00000 н.
0000429682 00000 н.
0000429876 00000 н.
0000430063 00000 н.
0000430260 00000 н.
0000430443 00000 н.
0000430624 00000 н.
0000430818 00000 н.
0000431001 00000 н.
0000431198 00000 н.
0000431382 00000 н.
0000431576 00000 н.
0000431757 00000 н.
0000431954 00000 н.
0000432151 00000 п.
0000432348 00000 н.
0000432545 00000 н.
0000432742 00000 н.
0000432939 00000 н.
0000433136 00000 п.
0000433333 00000 п.
0000433530 00000 н.
0000433727 00000 н.
0000433924 00000 н.
0000434121 00000 п.
0000434318 00000 п.
0000434515 00000 н.
0000434712 00000 н.
0000434909 00000 н.
0000435106 00000 п.
0000435302 00000 н.
0000435499 00000 н.
0000435696 00000 п.
0000435893 00000 н.
0000436090 00000 н.
0000436287 00000 п.
0000436484 00000 н.
0000436681 00000 п.
0000436878 00000 н.
0000437075 00000 п.
0000437272 00000 н.
0000437469 00000 н.
0000437666 00000 п.
0000437863 00000 н.
0000438060 00000 н.
0000438257 00000 н.
0000438453 00000 п.
0000438647 00000 н.
0000438841 00000 п.
0000439032 00000 н.
0000439223 00000 н.
0000439413 00000 н.
0000439603 00000 н.
0000439790 00000 н.
0000439973 00000 н.
0000440157 00000 н.
0000032371 00000 п.
0000034360 00000 п.
трейлер
]
>>
startxref
0
%% EOF
109 0 объект
>
эндобдж
1702 0 объект
>
поток
HWmP ~ h2QN2ITm $ `? 2 м35 C: MftRꮠȮ | (P?, (U4eYR ܻ & I I {9sϽs
) Как рассчитать статическую нагрузку на кирпичную стену | собственная нагрузка
Как рассчитать статическую нагрузку кирпичной стены, Несущая способность кирпичной стены, в этом разделе мы знаем, как рассчитать статическую нагрузку кирпичной стены, а также несущую способность кирпичной стены.
Различные типы конструкций в здании, такие как балка и плита кирпичной стены, прилагают нагрузку к колонне и колонне. Перераспределите эту нагрузку на фундамент и фундамент фундамента. В конечном итоге перераспределите эту нагрузку на почву.
Таким образом, на колонну прикладываются различные типы нагрузки, вычисляя несущую способность различных конструкций, инженер-строитель может легко определить минимальный размер колонны и балки, а также толщину плиты и прочность кирпичной стены.
◆ Вы можете подписаться на меня на Facebook и подписаться на наш канал Youtube
Вам также следует посетить: —
1) что такое бетон, его виды и свойства
2) Расчет количества бетона для лестницы и его формула
3) как рассчитать вес листа из мягкой стали и получить его формулу
4) рассчитать количество цементного песка для кирпичной кладки 10м3
5) Расчет цемента в плиточных работах площадью
соток
6) расчет веса стального стержня и его формула
7) что такое добавка в бетон, ее виды и свойства
Различные типы нагрузок, действующих на колонну
1) собственный вес колонны
2) собственная нагрузка кирпичной стены, действующая на колонну
3) собственный вес балки на метр
4) вес плиты, действующей на колонну
Но в этой теме мы знаем только о статической нагрузке кирпичной стены, действующей на колонну
.
Статическая нагрузка рассматривается как неподвижная конструкция кирпичной стены, также известная как статическая нагрузка или постоянная нагрузка.
Как рассчитать собственную нагрузку кирпичной стены
Учитывая
Длина кирпичной стены = 1 метр
Высота кирпичной стены = 2.5 метров
Толщина кирпичной стены = 6 ″ = 152 мм
Толщина в метрах = 0,152 м
Плотность кирпичной стены с раствором составляет примерно 1600-2200 кг / м3
Таким образом, мы считаем, что собственный вес кирпичной стены составляет 2200 кг / м3 в данном расчете
А) объем кирпичной стены
Объем кирпичной стены = l × b × h
Длина = 1 метр
Ширина = 0,152 мм
Высота стены = 2,5 метра
Объем = 1м × 0.152 м × 2,5 м
Объем кирпичной стены = 0,38 м3
B) собственная нагрузка кирпичной стены
Вес = объем × плотность
Собственная нагрузка = 0,38 м3 × 2200 кг / м3
Собственная нагрузка = 836 кг / м
Преобразуем в килоньютон, поделив на 100, получим 8,36 кН / м
Таким образом, статическая нагрузка кирпичной стены составляет около 8,36 кН / м, действующая на колонну
.

Расчет прочности кирпичной кладки: Расчет кирпичной кладки на прочность

Расчет кирпичной кладки на прочность

Расчет устойчивости кирпичной стены. Расчет кирпичной колонны на прочность и устойчивость. Схема анализа нагрузки и прочности конструкции

Комментарии

Пример расчета кирпичной колонны на устойчивость

Что нужно знать для расчета

Методика расчета несущих стен

Пример расчета кирпичной колонны на устойчивость при центральном сжатии

Проектируется:

Расчетные предпосылки:

2. Определение прочности кирпичной кладки.

3. Определение устойчивости кирпичной колонны.

1. Применить принципиально другую конструктивную схему

2. Сделать другое перекрытие ,

3. Сделать диафрагму жесткости

4. Не обращать внимания на вышеприведенные варианты и рассчитывать колонны, как отдельно стоящие с жесткой нижней опорой, т.е

Пример расчета кирпичной колонны на устойчивость при внецентренном сжатии

Расчет кирпичной стены на нагрузку: пример, от чего зависит

Виды нагрузок на кирпичную стену

От чего зависит нагруженность кирпичной кладки?

Пример расчета нагруженности кирпичной стены

Недостаточное сопротивление стены из кирпича

Расчёт кирпичного простенка на косое внецентренное сжатие

Исходные данные

Расчёт на косое внецентренное сжатие

Характеристики материалов каменных конструкций, заданных для расчёта в программе

Сравнение результатов ручного расчёта с программным счётом

Прочность на смятие кирпича. Расчет кладки из газобетона на смятие под действием нагрузки от перекрытия

Расчет опорной площадки стены на смятие

Что такое опорная площадка?

Что такое смятие?

Первый метод проверки прочности опорных площадок стены (столба) на смятие

Проверка прочности опорных площадок стены из газосиликатных блоков на смятие

Расчет кладки из газобетона на смятие под действием нагрузки от перекрытия

Добавить комментарий

Расчет на смятие кирпичной кладки. Расчет кладки на смятие

Описание программы Расчет на смятие кирпичной кладки.

9. Местное сжатие (смятие) каменной кладки.

10. Внецентренно сжатый элемент, усиленный стальной обоймой.

Расчет по сечению 3-3

Предел прочности кирпича на сжатие и на изгиб: как определить

Где необходим высокопрочный кирпич

Как выбирать материал самостоятельно

Какой вид изделия самый надежный

Расчет кирпичной стены на прочность

Расчет кирпичной кладки на прочность

Минимальная толщина стены из кирпича или блоков

Прочность стены дома определяется расчетом

Дефекты, снижающие прочность, устойчивость стен

Советы застройщику

Уважаемый читатель!

Минимальная толщина стены из кирпича или блоков: 3 комментария

4.6. Как влияет снижение мар­ки кирпича и раствора на проч­ность кладки?

4.7. Чем опасно «подмолаживание» раствора?

4.8. К чему приводит недоста­точная глубина опирания элемен­тов перекрытий (покрытий) на ка­менные стены, пилястры и колон­ны?

4.9. К чему приводит отсут­ствие распределительных железо­бетонных плит под опорами ри­гелей (ферм, балок)?

4.10. Какую роль играют ар­матурные сетки в кладке под опо­рами балок, прогонов и перемы­чек?

Расчет несущей способности стен и кирпичной кладки в Москве

Какой вариант выбрать?

Общий порядок работ

Определение прочности кирпичной кладки.

Определение фактической величины прочности кирпичной кладки достигается следующими способами:

При использовании неразрушающего метода определения прочности кирпичной кладки, данная работа делится на две составляющие:

Прочность кирпича на сжатие — Гражданское строительство

Установленная прочность на сжатие

Испытание кирпича на прочность при сжатии

Отбор образцов кирпича

Определение веса

Сушка

Охлаждение

Используемые материалы

Аппарат

Процедура испытания

Подготовка образца

Покрытие образца

Испытание образца

Расчет:

Испытание для Прочность кирпичей на сжатие, абсорбция, выцветание и размер.

(1) Испытание кирпичей на прочность при сжатии. (ISS: 1077-1970)

Прочность кирпичей на сжатие.

2. Сделать другое перекрытие
,

4.6. Как влияет снижение марки кирпича и раствора на прочность кладки?

4.8. К чему приводит недостаточная глубина опирания элементов перекрытий (покрытий) на каменные стены, пилястры и колонны?

4.9. К чему приводит отсутствие распределительных железобетонных плит под опорами ригелей (ферм, балок)?

4.10. Какую роль играют арматурные сетки в кладке под опорами балок, прогонов и перемычек?